|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
A.Ж. Caтыбaлдин Новые подходы усовершенствования процесса деструкции органической массы тяжелого углеводородного сырья с использованием электрогидравлического эффекта
Электронное учебное пособие Список использованных источников
Контакты
Помощь
Навигация по учебнику осуществляется с помощью манипулятора "мышь" (или аналогичного устройства). В качестве основных элементов навигации выступают гипертекстовые ссылки. Об электронном учебном пособииДaнное электронное учебное пособие пocвящeнo основам волновой каталитической обработки твердого и тяжелого углеводородного сырья, eгo пpимeнeнию, физикo-xимичecкиx эффeктoв. Электронное учебное пособие пpeднaзнaчeнo для пpeпoдaвaтeлeй, нaучныx coтpудникoв, дoктopaнтoв и мaгиcтpaнтoв, cтудeнтoв cтapшиx куpcoв, cпeциaлизиpующиxcя в oблacти нeфтe и углexимии Введение
Электронное учебное пособие посвященo исследованию влияния электрогидроимпульсного воздействия на термическую устойчивость тяжелой нефти, улучшению физико-химических свойств, выхода дистиллятных фракций из высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного отложения нефтепровода Атасу-Алашанькоу в присутствии каталитических добавок на основе железа, определению кинетических и термодинамических параметров процесса деструкции тяжелого углеводородного сырья. В нефтедобывающих регионах Казахстана и стран СНГ, а также на предприятиях нефтепереработки проблема создания высокоэффективных и экологически чистых технологий переработки высоковязкой нефти и ликвидации нефтешламовых амбаров весьма актуальна и требует оперативного решения. В связи с этим разработка новых технологических решений, направленных на эффективную переработку тяжелого углеводородного сырья, является значимой в национальном масштабе и имеет большое практическое значения для Республики Казахстан. Высоковязкая нефть и нефтяные отложения является источником производства не только моторных масел, нефтебитумов и котельного топлива, но и ценных нефтехимических веществ, таких как гетероорганические и сульфокислотные соединения, нафтеновые кислоты, простые и сложные эфиры, а также тяжелых металлов – никеля и ванадия. Следует особо отметить, что содержание ванадия в высоковязкой нефти равноценно содержанию его в руде. Вязкость является важнейшей физико-химической характеристикой нефти, определяющей ее сорт, возможность транспортировки, переработки и использования. Весьма широкий диапазон изменения химического состава и физических свойств нефти затрудняет исследования, как в области ее переработки, так и в области использования. Республика Казахстан, является первый среди государств СНГ, где приступили к комплексному изучению физико-химических свойств высоковязкой нефти и нефтешламов с целью улучшения физико-химических характеристик, таких как плотность, вязкость, а также выход легких фракций, которая обусловлена наличием тяжелых углеводородных фракций. Наиболее перспективным путем улучшения физико-химических свойств высоковязкой тяжелой нефти, увеличения выхода легких и средних углеводородных фракций является волновое воздействие электрогидроимпульсным разрядом на тяжелую углеводородную органическую массу высоковязкой нефти и нефтешламов. Электрогидроимпульсный эффект одновременно сочетает в себе сильное механическое сжатие, ультразвуковое и рентгеновское воздействие, а также кавитацию. Исследования по улучшению физико-химических свойств высоковязкой нефти с использованием электрогидроимпульса имеют особое теоретическое и прикладное значение для физической химии, а также для процессов нефтепереработки, катализа и теплоэнергетики. В основе данного метода лежит ударно-волновое взаимодействие электрогидравлического эффекта на обрабатываемое сырье. Полученные результаты при переработке электрогидроимпульсными разрядами высоковязкие нефти и нефтешламы с высоким содержанием механических примесей, дает возможность получать до 60% жидких углеводородов, которые могут быть использованы (после соответствующей доработки) в качестве моторного топлива. В связи с этим разработка новых технологических решений, направленных на эффективную переработку высоковязкой нефти и нефтешламов, является значимой в национальном масштабе и имеет большое практическое значения для Республики Казахстан. Глава 1. Волновые технологии обработки высокомолекулярного углеводородного сырья
1.1 Новые подходы усовершенствования процесса деструкции и восстановления органической массы тяжелого углеводородного сырья с использованием волновых методов
Растущее потребление топлива, черных, цветных и редких металлов, неметаллорудных материалов, являющихся основой для развития современной промышленности, требует увеличения объемов добычи и обогащения полезных ископаемых. Вместе с неметаллорудными, строительными материалами и горнохимическим сырьем объем добычи и переработки полезных ископаемых в мире составляет несколько миллиардов тонн в год [1]. Переработка добываемой нефти, ее добыча, транспортировка и переработка потребовали совершенно новые технические решения. Используемые технологические процессы являются весьма дорогостоящими операциями и достигают 50%, а в некоторых случаях 70% всех затрат. Параметры и результаты технологических процессов нефтепереработки и нефтехимии определяются качеством поступающего на переработку углеводородного сырья, что, в свою очередь, напрямую зависит от эффективности используемых методов его подготовки и очистки. Современный этап развития химии и технологии углеводородов характеризуется прогрессирующим ухудшением свойств и качества перерабатываемых нефтей из-за увеличения обводненности, коррозионной агрессивности, содержания серы, солей и пр. [2, 3]. В последние десятилетия в области естественных наук появилось принципиально новое направление научных работ, связанное с изучением воздействия на вещество таких физических факторов, как радиация, электромагнитное излучение, ультразвук, плазма, высокое давление, повышенная температура, космический вакуум, гравитация и т.д., как при изолированном, так и при совместном воздействии. Несмотря на различные механизмы передачи энергии молекулам и атомам вещества, общим критерием экстремальности воздействия может служить возникновение промежуточных высокоактивных состояний частиц вещества, что в итоге приводит к качественному изменению микро- и макрохарактеристик обрабатываемого объекта, появлению его новых свойств [4, 5 В технологических процессах добычи, хранения и транспортирования асфальтеносмолистых и высокопарафинистых нефтей образуются асфальтеносмолопарафиновые отложения, которые сорбируются на поверхности труб, подземного оборудования, породы в призабойной зоне пласта, резервуаров и т.д. Они представляют собой сложную дисперсную систему, в которой одна часть компонентов находится в молекулярно-дисперсном состоянии, другая - в виде коллоидных частиц, третья - в виде крупных, твердых, нерастворимых образований, на поверхности которых адсорбированы смолистые и другие поверхностно-активные вещества, а четвертая представляет собой эмульсию воды в нефти, стабилизированную различными эмульгаторами [6]. В последние годы разрабатываются способы подготовки нефтей к трубопроводному транспорту, связанные с механическим воздействием на высоковязкие и высокопарафинистые нефти, в результате которого разрушается кристаллическая решетка высших парафиновых углеводородов или ослабляются межмолекулярные связи в высокомолекулярных соединениях асфальтеносмолистых веществ. Наиболее перспективным из них является волновой метод, который позволяет регулировать свойства нефтяной дисперсной системы путем изменения размеров и форм сложных структурных единиц [7, 8, 9, 10, 11] Для предотвращения образования асфальтенопарафиновых отложений при транспортировании высоковязких и высокопарафинистых нефтей используются различные способы, основанные на термообработке, введении маловязких разбавителей, добавок поверхностно-активных веществ, депрессорных присадок. Обоснована целесообразность применения многофункциональных поверхностно-активных реагентов (МФР) [12]. Требования к таким реагентам и граничные условия их применения были установлены на основе системного анализа не только отдельных технологических операций, но и их комплекса в технологиях добычи и трубопроводного транспорта нефти, дополнены в ходе испытаний и промышленного применения на нефтепромыслах [13]. Волновые воздействия (кавитация, УФ- излучения, радиация и др.) на нефтяные дисперсные системы вызывают образование суперкаверны. Хвостовая часть суперкаверны генерирует поля волновых пузырьков, энергия схлопывания которых способствует разрушению структур высокомолекулярных соединений смолистоасфальтеновых веществ и высших парафиновых углеводородов, входящих в состав нефтей и нефтепродуктов. Разрыв молекулярных связей в структурах приводит к снижению вязкости нефтяной системы без последующего восстановления исходных реологических характеристик [14]. Таким образом, результатом волновой обработки являются сокращение потерь нефти и повышение пропускной способности трубопроводного транспорта. Более трети оборудования, применяемого в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, составляют тепло- и массообменные аппараты. В массообменных аппаратах - смесителях осуществляются процессы гомогенизации, диспергирования, эмульгирования и др. Нефть и нефтепродукты представляют собой многокомпонентные жидкости, сложные смеси углеводородов различных классов и гетероатомных соединений (сернистых, азотистых, кислородсодержащих, металлоорганических и др.). Физические свойства этих жидкостей и воды существенно отличаются. Например, нефти по сравнению с холодной водой характеризуются более высокими значениями вязкости и давления насыщенных паров. В них содержится большое количество растворенных газов [15]. Ударно-волновое нагружение органических веществ носит комплексный характер. Оно сопровождается разогревом вещества и увеличением его энтропии. В связи с разработкой новых эффективных методов переработки углеводородного сырья повышается актуальность исследования изменения его физико-химических свойств после ударного сжатия [16]. В таблице 1 приведено содержание углеводородных структур Золотухинского месторождения (Россия). В данной нефти в результате ударно – волнового сжатия новые структурные группы не образовались, однако изменилось соотношение существовавших углеводородных структур.
Таблица 1 - Содержание углеводородных структур Золотухинского месторождения
После ударного сжатия в ней уменьшилось содержание парафиновых и нафтеновых структур, но увеличилось содержание ароматических. В зависимости от характера возникающих волновых процессов все жидкости, кроме жидкостей типа ''холодной воды" (t - 50-60 °С), условно разделены на три группы:
Нефть и нефтепродукты при определенных температурных условиях могут вести себя как жидкости первой или третьей группы. Мазуты с высокой температурой могут проявлять себя как многокомпонентные жидкости с выраженными термодинамическими свойствами. Волновое воздействие может широко использоваться в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности в аппаратах приготовления смесей. Смесительное оборудование применяется при компаундировании нефтяных масел с присадками, получении присадок к моторным маслам, в процессах приготовления бензинов, водонефтяных эмульсий. Получение товарных жидких нефтепродуктов - масел, бензинов и т.д. осуществляется компаундированием основных компонентов и присадок, которые являются продуктами нефтеорганического синтеза и предназначены для улучшения эксплуатационных свойств товарных нефтепродуктов [17]. Товарные масла готовят смешением дистиллятных и остаточных базовых масел с различными присадками, придающими маслам различные специфические свойства (повышение антиокислителыюй устойчивости, улучшение смазочной способности, снижение температуры застывания, антикоррозионные свойства, предотвращение отложений продуктов окисления и уменьшение количества осадков и нагаров на двигателе) [18]. Режимы волновых методов применяются в последнее время для регенерации отработанных машинных масел, приготовления водонефтяных эмульсий. Водонефтешламовая эмульсия используется в качестве добавок в производстве строительных материалов [19]. Требуемые технологические показатели кирпича достигаются при получении тонкодисперсной однородной водонефтешламовой эмульсии с размерами частиц не более 50 мкм, причем чем меньше средневзвешенный размер частиц эмульсий, тем выше прочностные показатели кирпича в достаточно широком диапазоне соотношений вода: нефтешлам-1,2 - 2. В работе [20] дается конкретный пример использования волнового воздействия при приготовлении эмульсии обратного типа. Для приготовления 1 кг эмульсии обратного типа под давлением, создаваемым насосом, в камеру высокого давления волнового гидродинамического излучателя подают 300 г нефтяного гудрона, подогретого до 80°С. По многозаходной спиральной нарезке вкладыша гудрон тангенциально поступает в волновую камеру излучателя, образуя основной вихревой поток. Одновременно с этим через эжекторный патрубок излучателя в волновую камеру подают 700 мл. водного раствора поваренной соли, который в виде вспомогательного вихревого потока также поступает в волновую камеру. В волновой камере при взаимодействии основного и вспомогательного вихревых потоков гудрона и водного раствора поваренной соли возникают турбулизация, акустические колебания, способствующие процессу диспергирования. Общее время обработки с момента подачи водного раствора поваренной соли составляет 5 мин [21]. Волновая обработка компонентов дорожной эмульсии (органического вяжущего - нефтяного гудрона и эмульгатора - раствора поваренной соли) способствует повышению устойчивости при хранении и улучшению сцепления пленки, вяжущей минеральные материалы различных пород. В трубопроводном транспорте серьезные затруднения возникают при транспортировании асфальтеносмолистых и высокопарафинистых нефтей. Наличие асфальтеносмолистых веществ и парафинов в нефти, особенно в присутствии водной фазы, приводит к образованию в ней пространственных структур, что резко снижает текучесть. При движении нефти в трубе вместе с водой вязкость нефтяной дисперсной системы увеличивается вследствие образования обратных эмульсий. От механической прочности структур, формируемых смолами, асфальтенами, кристаллами парафинов, а также глобулами эмульгированной воды, стабилизированными природными эмульгаторами, зависят аномальные реологические характеристики многих нефтей и в частности, их высокая вязкость [22]. В последние десятилетия достигнуты существенные результаты в разработке новых конструктивных решений тепло- и массообменных аппаратов и методов интенсификации процессов, основанных на физических явлениях и эффектах, которые ранее не использовались. Таким нетрадиционным подходом является применение развитых волновых методов. Вопросы волновой обработки теплообменных аппаратов рассматриваются с точки зрения повышения эффективности процессов нагрева и охлаждения, контактного нагрева, испарения, дегазации, насыщения жидкостей газами и др. Эффективность применения новых конструкций аппаратов в каждом конкретном случае определяется исходя из расходов энергии на интенсификацию процессов теплообмена. При высоких температурах в структурно-фазовых переходах разрушаются физические и химические связи между углеводородами адсорбционносольватного слоя, углеводороды из АСС перераспределяются в дисперсную среду, надмолекулярные образования асфальтенов разрушаются до наименьших размеров. В системе возникают АСС нового типа, ядром которых является газовая глобула, а адсорбционносольватным слоем - ароматические углеводороды, т. е. происходит механотермическая деструкция асфальтенов и смол с выделением газообразных продуктов. В результате развития процесса окисления по следующей схеме: масла - смолы - асфальтены - карбены - карбоиды - свободный углерод - происходят образование и рост новой фазы - структурирование, т.е. изменяется вязкость системы [23]. Применение волнового воздействия при окислении высоковязких нефтей улучшает технологические параметры процесса окисления ВВН: температура окисления снижается до 180 - 200°С при одновременном сокращении продолжительности процесса на 3 - 4 ч. Битумы, полученные по описанной технологии, характеризуются повышенной теплостойкостью при одновременном повышении морозостойкости и имеют улучшенные адгезионные показатели по сравнению с битумами, полученными другими технологическими способами [24]. Предполагается, что при волновом воздействии высокие температуры в волновом пузырьке способствуют выбросу в окисляемую среду парогазовой смеси в виде различных радикалов и заряженных частиц. Исследовано влияние волнового процесса на приготовление топливных суспензий в гидродинамическом модуле струйного типа и их свойства. Установлено, что волновое воздействие на водоугольные суспензии изменяет поверхностные свойства угля и позволяет получать устойчивые суспензии с содержанием угля до 50 мае. %. Результаты микроскопического анализа свидетельствуют о том, что суспензия состоит из газовых пузырьков размером менее 100 мкм, на поверхности которых располагаются частицы угля размером 140 мкм и менее. В процессе волнового воздействия рН среды сдвигается в щелочную область, что способствует снижению расхода стабилизаторов и разжижителей. Аналогично водоугольным суспензиям замена дисперсионной среды на высоковязкую нефть или смесь ее с водой позволяет получать при помощи волнового воздействия стабильные нефтеугольные суспензии, содержащие до 50 мае. % угля, без введения ПАВ [25]. Перспективным направлением развития экологической технологии является применение гидродинамического волнового метода в процессах напорной флотации, аэрации и дегазации. Аппараты для реализации волновых режимов разрабатываются на базе имеющегося технологического оборудования и не требуют значительной конструктивной доработки отдельных элементов существующих очистительных систем. Для очистки сточных вод, содержащих нефтепродукты во взвешенном состоянии, используются эжекционные свойства гидродинамического волнового процесса в сочетании с напорной флотацией. При насыщении сточной воды газовыми и волновыми пузырьками в результате кумулятивного эффекта значительно возрастает степень дисперсности жидкости. Поверхность контакта фаз увеличивается, что, в свою очередь, повышает количество удаленных органических примесей. Применение волнового эжектора в технологической схеме напорной флотации дает высокую степень очистки сточных вод. Волновые аппараты, как уже упоминалось, широко используются для интенсификации технологических процессов в различных отраслях промышленности, в том числе нефтяной, нефтеперерабатывающей, нефтехимической. Общим элементом в конструкциях волновых аппаратов служит установленный в рабочем модуле волновод или система волноводов. Их количество, геометрия, степень подвижности и другие конструктивные параметры являются результатом решения конкретных технологических задач: регулирования интенсивности протекающих процессов, усиления физико-механического воздействия на рабочие среды, снижения энергоемкости оборудования и др. Развитие технологии волнового воздействия осуществляется по двум основным направлениям: повышение интенсивности волнового воздействия на дисперсную среду за счет конструктивных изменений и выбор оптимальных режимов волнового обтекания; разработка систем регулирования размеров волновой области [25]. Опыт эксплуатации суперкавитирующих аппаратов в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, в процессах компаундирования масел и бензинов, получения битума, производства технического углерода, регенерации отработанных масел, приготовления водонефтяных эмульсий показал, что скорость физико - химических превращений при волновой обработке возрастает от 2 до 10 раз, а металлоемкость и габариты реакторного оборудования снижаются в 2-6 раз [27]. Простота, надежность, эффективность и универсальность волновых аппаратов позволяет широкомасштабно внедрять их в нефтяную, нефтеперерабатывающую и нефтехимическую отрасли промышленности. Резюмируя выше изложенное, следует, что литературные сведения в основном представлены процессами обработки тяжелых нефтей с помощью различных волновых методов, таких как радиация, ультразвук, рентгеновское излучение и кавитация, сведения об использовании электрогидроимпульсного эффекта отсутствует. Имеющиеся данные по активации тяжелых нефтей с помощью волновых методов представлены без применения гетерогенных каталитических систем и доноров водорода. Анализ кинетических моделей восстановительных процессов переработки тяжелого углеводородного сырья показал, что нет единой точки зрения исследователей на процесс деструкции тяжелой органической части ТУС высоковязкой нефти, а также следует отметить, что в литературе отсутствуют данные термодинамике активации тяжелых нефтей электрогидроимпульсным воздействием и нет данных по каталитической гидрогенизации смеси полициклических углеводородов. Решению этих проблем посвящена настоящая монография. 1.2 Электрогидравлический эффект и его применение в нефтехимии и нефтепереработке
Использование электрогидравлического эффекта в химической промышленности и химическом машиностроении – одно из самых перспективных, но пока и наименее освоенных направлений в развитии электрогидравлики [28]. Теоретически обосновано и подтверждено экспериментами, что электрогидравлический эффект как метод механического, физического и химического воздействия на материалы может эффективно применяться для многих целей в химической промышленности: при полимеризации – усложнение молекулярной структуры веществ, получение блок-полимеров, привитых полимеров и т.п; деполимеризации – упрощение молекулярной структуры веществ; синтезе химических соединений – получение уже известных или новых соединений; повышении активности катализаторов; ускорении химических реакций; образовании многовалентных ионов, возникающих под влиянием сверхмощных полей, давлений, температур и других факторов, сопутствующих процессу электрогидравлической обработки; выпадении остатков – ускорение кристаллизации или замедление ее; ускорение растворения веществ; обрыве сорбционных и других слабых химических связей с переходом в раствор, связанных с обрабатываемым материалом химических элементов или соединений. В результате многочисленных экспериментов выявлено возможность дробления руд с применением электрогидроимпульсного воздействия с целью выделения из них урана, а также многих редких и рассеянных элементов из горных пород. Определены пути увеличения прочности гальванических покрытий с возможностью покрытия впадин и выемок в изделиях при импульсном электролизе о чистки производственных стоков от различных химических загрязнений и другие направления использования импульсной электрохимии. Определенная часть импульсной электрохимии находит применение в агропромышленных отраслях для получения комплексных удобрений, химической и биологической отчистки сточных вод, обеззараживания органических субстратов, переработки растительного и животного сырья [29]. Электрогидравлические удары способны весьма эффективно и быстро смешивать между собой в виде высокодисперсных эмульсий самые разнообразные вещества, которые затем могут долгое время не расслаиваться [30]. Достигаемая дисперсность эмульсий зависит как от свойств самих смешиваемых компонентов, так и от энергии, затраченной на изготовление эмульсии, а при заданной энергии импульса – от времени обработки путем ее воздействия электрогидравлическим эффектом. Эмульсии двух или нескольких несмешивающихся жидкостей могут быть получены различными способами, каждый из которых осуществляется с помощью специального устройства. Электрогидравлические удары, диспергирующие жидкости в эмульсии, могут осуществляться как внутри объема самих смешиваемых жидкостей, так и вне его [31]. Учитывая, что многие жидкости (в том числе и вода) при электрогидравлическом воздействии претерпевают значительные химические изменения, осуществление электрогидравлических ударов внутри объема жидкости может оказаться нежелательным. В этом случае электрогидравлические удары осуществляют в объеме вспомогательной жидкости (обычно воды), отделенной от объема, занятого смешиваемыми жидкостями, какой-либо эластичной мембраной (например, резиновой или из гофрированного металла) [32]. На рисунке 1а представлен электрогидравлический эмульгатор для получения эмульсии, в котором электрогидравлический удар осуществляется в объеме одной из жидкостей (более тяжелой), на поверхность которой налита вторая (более легкая) жидкость. Устройство работает в непрерывном режиме, для чего в него постоянно вводятся смешиваемые жидкости, выводится образующаяся эмульсия. На рисунке 1б изображено устройство для непрерывного получения эмульсии с разделением эластичной резиновой мембраной объемов, занятых смешиваемыми жидкостями, и вспомогательной жидкости, в которой осуществляются электрогидравлические удары.
1 – крышка; 2 – объем, заполненный более легкой жидкостью; 3 – отвод готовой эмульсии; 4 – объем, заполненный более тяжелой жидкостью; 5,6 – патрубки для подачи тяжелой и легкой жидкостей соответственно; 7 – мембрана; 8 – отвод и подвод рабочей жидкости; 9 – объем, заполненный рабочей жидкостью (водой) Рисунок 1 - Электрогидравлические эмульгаторы: а – без мембраны; б – с мембраной
Для экстрагирования компонента из твердых тел с образованием эмульсии разработаны устройства, приведенные на рисунке 2 а (для твердых тел, всплывающих в данной жидкости) и на рисунке 2 б, (для твердых тел, тонущих в данной жидкости). Устройство, приведенное на рисунке 2 б, выполнено с отделением рабочего объема со вспомогательной жидкостью эластичной мембраной [33]. Устройство, изображенное на рисунке 2 а, целесообразно применять, например, для получения масла из всплывающего исходного сырья (в частности, из семян хлопка) [34]. Под действием электрогидравлических ударов содержащееся в твердом сырье масло переходит в воду, образуя эмульсию, и одновременно стерилизуется. Затем из полученной эмульсии обычными приемами (например, сепарацией) извлекается масло. Для получения жира из тонущего сырья (например, из животных тканей) может быть использовано изображенное на рисунке 2 б устройство, в котором сырье отделено от зоны разряда эластичной мембраной [35].
1 – электроды; 2 – сетка входных отверстий в корпусе; 3 – приемный бункер; 4 – выводной патрубок; 5 – подвод жидкости и обрабатываемого материала; 6 – мембрана
Рисунок 2 - Электрогидравлические экстракторы – эмульгаторы; а – без мембраны; б – с мембраной
Выделяющийся из сырья жир переходит в воду, образуя эмульсию. Затем жир извлекается из эмульсии обычными способами. Электрогидравлической обработкой можно получать стойкие эмульсии самых различных веществ, например, бензин – вода, китовый жир – вода и т.п., можно также гомогенизировать обычное молоко. Некоторые эмульсии, полученные этим путем, не расслаиваются годами. Так, эмульсия с составом:
6 л воды на 7 л нефти, полученная электрогидравлическим эмульгированием на
режиме
Электрогидравлический способ получения эмульсий чрезвычайно перспективен для получения стерильной эмульсии. В одном из опытов полученная электрогидравлическим эмульгированием эмульсия из подсолнечного масла и воды вводилась в кровь подопытным кроликам. Из 14 подопытных животных ни один не погиб, хотя исходные продукты были далеко нестерильны (водопроводная вода, разливное масло). Отсюда можно сделать вывод не только о высокой дисперсности полученной эмульсии (ее частицы беспрепятственно прошли через капилляры), но и обеззараживающем действии электрогидравлического эмульгирования. С целью получения высокого КПД электрогидравлических устройств для эмульгирования и перемешивания материалов была разработана установка, использующая вакуум кавитационной полости. В этой установке один из электродов выполнен полым, через него в зону наиболее эффективного воздействия – непосредственно в кавитационную полость – подается материал. Усилить эмульгирующее действие электрогидравлического эффекта можно также кумулятивным действием сверхвысоких давлений. Для этого среду, в которой осуществляется электрогидравлическая обработка, подвергают сжатию при помощи теплового взрыва с фокусированием взрывающихся тепловых элементов, выполненных, например, в виде конуса. Л.А. Юткин [37] в своих экспериментальных работах показал, что в процессе обработки топливных жидкостей с помощью электрогидроимпульсного воздействия интенсивно удаляются разного рода вредные примеси, прежде всего сера. Сернистые соединения либо активно удаляются из топлива в виде летучих соединений – сероводорода, либо выпадают в осадок. Проведенная непосредственно после электрогидравлической обработки сорбционная очистка топливной жидкости показала, что сера, ранее находившаяся в виде несорбируемого соединения, после электрогидравлической обработки переходит в сорбируемое. Еще более активное связывание серы наблюдалось в том случае, если в состав топливной жидкости входил определенный реагент, подвергшийся электрогидравлической обработке вместе с ней. В электрогидравлическом устройстве, одновременно удаляющем серу и обезвоживающем топливные жидкости, процесс обезвоживания осуществляется действием электрогидравлической обработки на одном из деэмульгаторов с таким расчетом, чтобы топливная жидкость находилась вне зоны давлений, в которой еще идет процесс эмульгирования, но там, где особенно хорошо идет процесс удаления серы. Процесс удаления серы действием электрогидравлического эффекта на нефть основан на сложных физико-химических явлениях, возникающих при электрогидравлическом ударе, в результате которых возрастает запас свободной энергии в частицах дисперсной фазы, причем снижается поверхностное натяжение жидкостей и отделение дисперсной системы облегчается. Ударные волны, распространяющиеся практически мгновенно по всему объему жидкости, создают мощные гидропотоки активированных жидкостей (нефти и воды), контактирующие на поверхности раздела фаз нефть – вода. Контакты происходят при воздействии кратковременных сверхвысоких давлений и акустических колебаний широкого спектра. В этих экстремальных условиях наблюдаются быстропротекающие химические реакции между ионизированными молекулами воды эмульгированной нефти и содержащимися в ней сернистыми соединениями. Образуются продукты коагуляции, выпадающие в виде осадка, часть сернистых соединений распадается до низкомолекулярных газообразных веществ, и на выходе остается обезвоженная и лишенная серы нефть. Актуальной проблемой в Казахстане является переработка, высоковязкой нефти для увеличения выхода легких и светлых фракций. Однако для эффективного использования высоковольтного разряда необходимо провести исследования механизма формирования электрических разрядов в неоднородных средах и изменения физико-химических структурных характеристик высоковязкой нефти месторождения Каражанбас после воздействия электрическими коротко импульсными разрядами. 1.3 Характеристика сырья и катализатора
Тяжелые нефти и нефтебитумы отличаются от обычных нефтей повышенным содержанием металлов (ванадия, никеля, железа, молибдена, меди, натрия), серы, азота и асфальтенов. В 1974 г. на полуострове Бузачи Республики Казахстан было открыто месторождение тяжелой нефти Каражанбас [38], которое является месторождением многопластовым, залежи нефти обнаружены в шести пластах нижнего мела (А1, А2, Б, В, Г, Д) и двух горизонтах (Ю-1, Ю-2), приуроченных к верхней части юрского разреза. Продуктивные пласты и горизонты разделяются выдержанными по площади глинистыми пластами. Структура Каражанбас представляет собой крупные брахиантиклинальные складки, вытянутые в субширотном направлении, и кули, сообразно примыкающие друг к другу. Нефть высокосмолистая, высокосернистая, характеризуется низким выходом легких фракций.
Физико-химическая характеристика нефти юрского (интервал 362 - 376 м, скв. №
108) и неокомского (интервал 251 - 258 м, скв. № 101) горизонтов такова:
Как видно из этих данных, нефть характеризуется малым содержанием дистиллятной части (скв. № 108). Каражанбасская нефть — наиболее вязкая среди известных нефтей Западного Казахстана, элементный состав нефти (скв. № 108) таков (%): С -84,09, Н-12,5; скв - №2 14: О - 0,88, S - 0,39. Высокое содержание серы отмечено и в других пробах: 1,75% (скв. № 135); 2,03 (скв. № 122);. Выход фракций, выкипающих до 200 °С, невысок: 3,5 % (скв. № 135); 2,03 (скв. № 122); 6,5 (скв. № 101) [38]. Каражанбасскую нефть можно использовать в качестве сернистого топочного мазута и в производстве дорожных вяжущих. Прямая переработка известными методами сдерживается не только высоким содержанием сернистых и азотистых соединений, но также присутствием ванадия и никеля. Присутствие этих металлов способствует образованию при сгорании легкоплавких шлаков. Ванадий и никель отрицательно влияют на селективность и активность катализаторов крекинга, вызывают коррозию оборудования. Химический состав Каражанбасской нефти и нефтяного шлама Атасу-Алашанькоу приведен в таблице 2.
Таблица 2 - Физико-химические характеристики высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного шлама Атасу-Алашанькоу
Продуктивные горизонты установлены в средне - верхнеюрских и нижненеокомских отложениях. Все эти горизонты сложены слабосцементированными песчаниками и песками, открытая пористость которых достигает 30 %, а проницаемость превышает 1000 мД. В качестве каталитических добавок использовали пиритный концентрат, оксид железа, красный шлам (отход цветной металлургии), элементарную серу и катализатор производства фирмы Shenhua. Качественный и количественный состав каталитических добавок представлен в таблице 3.
Таблица 3 - Качественный и количественный состав каталитических добавок
В качестве органических модельных объектов исследования механизма действия электрогидроимпульсного воздействия и моделирования процесса обработки высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного шлама нефтепровода Атасу-Алашанькоу с помощью электрогидравлических импульсов были выбраны следующие органические вещества: антрацен (от греч. anthrax - уголь), молекулярная масса 178, 24; бесцветные кристаллы с голубовато-фиолетовой флуоресценцией, сохраняющейся в растворе и расплаве; температура плавления 216 °С, температура кипения 342 °С. Растворимость: в этаноле - 0,076 % (16°С) и 0,83% (78 °С); эфире - 1,2 % (25 °С); плохо растворим в ацетоне, CS2, хлороформе, СС14, растворим в горячих бензоле и толуоле, не растворим в воде: бензотиофен, молекулярная масса 134,2; бесцветные кристаллы, температура плавления 31, 34 °С (пикрата 149 °С), температура кипения 219,9°С. Хорошо растворим в органических растворителях, плохо - в воде. Обладает ароматическими свойствами: тетралин (1, 2, 3, 4-тетрагидронафталин), молекулярная масса 132,21; бесцветная жидкость с запахом нафталина; температура кипения 207,62°С; Не растворим в воде и жидком аммиаке, ограниченно растворим в этаноле и хорошо - в высших спиртах, диэтиловом и других эфирах. Вопросы и задачи 1- главы
Глава 2. Метод электрогидравлического эффекта и пути решения
2.1 Метод электрогидравлического эффекта и лабораторный стенд для обработки нефти и нефтепродуктов
Импульсный электрический разряд в жидкости, или электрогидравлический эффект (ЭГЭ), - новый промышленный способ преобразования электрической энергии в механическую, совершающийся без посредства промежуточных механических звеньев, с высоким КПД. Сущность этого способа состоит в том, что при осуществлении внутри объема жидкости, находящиеся в открытом или закрытом сосуде, специально сформированного импульсного электрического (искрового, кистевого и других форм) разряда вокруг зоны его образования возникают сверхвысокие гидравлические давления, способные совершать полезную механическую работу и сопровождающиеся комплексом физических и химических явлений [39]. В XX веке была отмечена возможность получения как звуковых, так и ударных волн высокой интенсивности при разряде аккумулированной электрической энергии в промежутке между электродами, погруженными в жидкую среду. Суть эффекта состоит в следующем: в жидкость (чаще всего в воду) вводят электроды, на которые подается высокое импульсное напряжение. При этом происходят сложные процессы, охватывающие широкий круг различных физических эффектов. Условно процесс преобразования электрической энергии в механическую электрогидравлическим способом можно разделить на три стадии: предпробойную, активную, пассивную. Предпробойная стадия начинается с момента подачи напряжения на электроды и завершается электрическим пробоем в жидкости и возникновением нитевидных светящихся образований – лидеров [40]. Механическое воздействие жидкости на объекты, помещенные вблизи канала разряда, получаемого по традиционной схеме с прямым подключением конденсатора на разрядный промежуток в жидкости, практически ничтожно для жидкостей с ионной проводимостью и больше лишь в среде жидких диэлектриков. Оно определяется весьма незначительным давлением внутри парогазового пузыря, возникающего внутри зоны разряда. Создающиеся в жидкости гидравлические импульсы имеют пологий фронт и значительную длительность протекания, при этом обладают небольшой мощностью. Необходимо найти условия, при которых действие гидравлических импульсов резко усиливается. Для этого требуется уменьшить толщину парогазовой оболочки и сократить продолжительность разряда, в течение которого она создается. Одновременно повысится мощность одиночного импульса [41]. Эта задача решается посредством разработки принципиальной электрической схемы, которая обеспечивает подачу тока на рабочий промежуток в виде короткого импульса при помощи мгновенного “ударного” подключения накопителя энергии. С этой целью в электрическую схему введен формирующий воздушный искровой промежуток, что позволяет в жидкостях с ионной проводимостью изменить характер искрового разряда и резко усилить его механическое действие. Таким образом, для создания электрогидравлических ударов предлагают схему (рисунок 3). Схема включает в себя источник питания с конденсатором в качестве накопителя электрической энергии.
Рисунок 3 - Электрическая схема для воспроизведения ЭГЭ с одним формирующим промежутком
Напряжение на конденсаторе повышается до значения, при котором происходит самопроизвольный пробой воздушного формирующего промежутка, и вся энергия, запасенная в конденсаторе, мгновенно поступает на рабочий промежуток в жидкости, где и выделяется в виде короткого электрического импульса большой мощности. Далее процесс при заданных значениях емкости и напряжения повторяется с частотой, зависящей от мощности питающего трансформатора [42]. Высокие гидравлические давления, возникающие в электрогидравлическом процессе, по мере удаления от разряда быстро падают пропорционально квадрату расстояния от него. Жидкость, получив ускорение от расширяющегося с большой скоростью канала разряда, перемещается от него во все стороны, образуя в том месте, где был разряд, значительную по объему полость, названную кавитационной, и вызывая первый (основной) гидравлический удар. Развитие искрового разряда во времени происходит путем последовательного “прорастания” стримеров в межэлектродном промежутке. Растущий стример, как правило, состоит не из одного, а из многих каналов с многочисленными ответвлениями от них [43]. Рост каждого отдельного уса стримера является ступенчато-прерывным процессом и представляет собой последовательное разряжение гидроксильных ионов ОН из новых и довольно значительных объемов жидкости, лежащих на пути стримера [44]. Образовавшийся канал стримера происходит в области, имеющей лишь разрядившиеся ионы ОН и нейтральные к процессу роста стримеров ионы Н, то есть в области электрически нейтральной, электрически изолирующей канал от окружающей среды. В процессе роста стримеров возникает основная масса тех газообразных продуктов, из которых в дальнейшем образуется парогазовая “рубашка” каналов искрового разряда. Пузырьки газов, образующиеся в жидкости на усах стримеров, при их росте существуют относительно долго. Когда тот или иной ус исчезает, эти пузырьки достаточно ярко светятся желто-оранжевым или фиолетово-розовым цветом под влиянием собственных полей разряда. При определенных значениях параметров импульса могут возникать самые различные формы искрового разряда, связанные с неполным его образованием. При прохождении стримера через жидкость ионы жидкости, разряжаясь на растущий стример как на “выдвижной” электрод, образуют на возникшей его поверхности тонкую газовую пленку, отделяющую его оформившийся ствол или ветвь стримера от окружающей жидкости. Таким образом, происходит своеобразное явление, самоизоляция разряда, способствующая увеличению эффективности всего процесса. Изолирующую пленку образуют атомные и молекулярные кислород и водород, газообразная перекись водорода, а также электрически нейтральные радикалы Н, ОН, существующие в парах воды. Поскольку рост стримера совершается не только в пространстве, но и во времени, его “основание” – у острия положительного электрода – оказывается “старше” его “вершины” – продолжающего расти конца стримера. Характер и последовательность процесса этапа развития стримера приведена на рисунке 4.
Рисунок 4 - Принципиальная схема развития стримера и его окружающей газовой оболочки
Таким образом, газовая оболочка – “рубашка” стримера, также развивающаяся во времени, оказывается более “толстой” там, где время ее существования больше. Кроме того, из острия положительного электрода при формировании разряда отходит значительное количество усов, исчезающих после образования главного канала. При исчезновении этих стримеров их газовые оболочки стягиваются с них в оболочку будущего “главного” стримера, еще более увеличивая ее толщину у “основания” [45]. ЭГЭ был предложен, прежде всего, как способ трансформации электрической энергии в механическую. В связи с этим КПД этого преобразования является определяющим фактором при решении вопросов практического использования ЭГ способов и устройств КПД. ЭГЭ зависит как от параметров электрической схемы, так и от свойств подвергающихся электрической обработке объектов, среды, в которой она происходит, и характера обработки [95]. КПД ЭГЭ рассчитывается по формуле 1.
где а = f (с, U, I /L , I/R ) – амплитуда тока импульса;
kp – коэффициент, характеризующий резонансные свойства материала; t – длительность импульса; b – крутизна фронта импульса; С – электрическая емкость; U – номинальное напряжение; L – индуктивность разрядного контура; R – сопротивление разрядного контура. КПД возрастает с увеличением значений амплитуды тока и крутизны фронта импульса, а также длины искры и снижается с их уменьшением. Уменьшение значений индуктивности и сопротивления разрядного контура, а также рост напряжения в известных пределах емкости способствуют увеличению механического КПД ЭГЭ. Однако следует учитывать, что, в виду сложного характера зависимости электрических параметров друг от друга, с увеличением емкости контура, линейно возрастает энергия импульса, что способствует увеличению КПД. Их положительное влияние подавляется быстрым увеличением длительности импульса. При создании внутри объема жидкости специально сформированного импульсного высоковольтного электрического разряда в зоне последнего развиваются сверхвысокие давления, которые можно широко использовать в практических целях. Так, впервые в 1950 г. Л.А. Юткиным был сформулирован предложенный им новый способ трансформации электрической энергии в механическую, названный автором электрогидравлическим эффектом (ЭГЭ). В ходе экспериментальных исследований было установлено, что при пробое жидкости вокруг канала разряда возникает зона высокого давления, диаметр которой пропорционален мощности импульса. Высокие гидравлические давления по мере удаления от разряда быстро падают, примерно пропорционально квадрату расстояния от него. Жидкость, получив ускорение от расширяющегося с большей скоростью канала разряда, перемещается от него на все стороны, образуя на том месте, где был разряд, значительную по объему полость, названную кавитационной, и вызывая первый (основной) гидравлический удар. Затем полость с большой скоростью смыкается, создавая второй кавитационный гидравлический удар. На этом единичный цикл электрогидравлического эффекта заканчивается, и он может повторяться неограниченное число раз соответственно заданной частоте следования разрядов. При осуществлении последовательного ряда импульсных разрядов в жидкости каждый последующий электрогидравлический удар может возникнуть только после того, как кавитационная полость от предыдущего разряда успеет захлопнуться, что и определяет возможную максимальную частоту разрядов электрогидравлической установки. Для проведения систематизированных лабораторных исследований по влиянию электрогидроимпульсного воздействия на физико-химическую структуру углеводородных соединений был разработан и собран экспериментальный стенд, предназначенный для обработки нефти и нефтепродуктов короткоимпульсными разрядами [46]. Внутри ячейки установлены два измерительных электрода, один из них неподвижный, а второй был закреплен на микрометрический винт для регулировки расстояния между электродами. На рисунке 5 показан общий вид установки и ячейки обработки электрогидроимпульсным воздействием нефти и нефтепродуктов.
Рисунок 5 - Устройство для получения электрических разрядов в исследуемом нефтепродукте
Емкость имеет герметически закрываемую (с помощью резьбового соединения) крышку 1, изготовленную из высокопрочного изоляционного материала. На крышку 1 пробкой 2 впрессован электрод положительной полярности I, соединяемый при помощи высоковольтных кабелей с управляемым разрядником электрогидравлической установки. Роль электрода отрицательной полярности играет металлический стержень 3, приваренный к внутреннему дну емкости, корпус которого посредством заземляющих шин имеет электрическое соединение с полюсом отрицательной полярности генератора. Расстояние между электродами – рабочий разрядный промежуток может быть изменен применением сменных крышек 1 с электродом I. Высота стержня 2 выбрана таким образом, чтобы рабочий искровой промежуток располагался в геометрическом центре обрабатываемого объекта исследования. Для проведения экспериментальных работ по обработке электрогидроимпульсными воздействиями исследуемого нефтепродукта на обрабатываемой ячейке был разработан и собран лабораторный стенд, блок-схема которого представлена на рисунке 6, позволяющий вести опыты в широком диапазоне изменений характеристик электрического разряда. Сконструированный стенд расположен в двух экранированных помещениях, в которых скомпонованы основные блоки и узлы. В рабочем помещении расположены генератор импульсных напряжений, управляемый разрядник с блоком поджига, рабочий участок с объектом исследования. Здесь же имеются датчики напряжения (делитель напряжения), тока (токовый шунт). Во вспомогательном помещении установлены блоки управления электрогидравлической установкой, а также блоки контрольно-измерительных приборов, состоящие из нескольких электронных осциллографов. Экранизация помещений осуществлена с целью исключения влияния помех электромагнитных волн, возникающих при электрогидравлическом эффекте, на схемы контрольно-измерительных приборов. Экспериментальный стенд работает следующим образом (рисунок 6). После подачи управляющего напряжения генератор вырабатывает высоковольтные импульсы напряжения заданной энергии, которые через управляемый разрядник и высоковольтные линии передаются на электродную систему рабочего участка с объектом исследования.
Рисунок 6 -Блок-схема лабораторного стенда
В суспензии обрабатываемого нефтепродукта возникают электрические разряды и ударные волны, обеспечивающие изменение физико-химических характеристик. При этом датчики напряжения, тока посылают соответствующие сигналы в регистрирующую аппаратуру. Регулирование частотой подачи и количеством импульсов происходит в управляемом разряднике. Управление и синхронизация работы блока поджига осуществляются посредством импульсов, вырабатываемых генератором задержанных импульсов. Для получения электрических импульсов высокого напряжения был собран генератор импульсных напряжений с пультом управления (схема представлена на рисунке 7).
Рисунок 7 - Основная схема генератора импульсных напряжений и пульта управления стендомм
Пульт управления имеет в своем составе помехоподавляющий LC – фильтр с коэффициентом n=60, токоограничительный дроссель Др, автотрансформатор для регулировки напряжения Тр, а также контрольно-измерительные приборы. Электропитание осуществляется от сети переменного тока напряжением 220 В. В составе генераторного блока имеется накопитель энергии С, собранный из батареи импульсных конденсаторов марки ИК, ИМК опытно- экспериментального завода ВНИИСК (г. Серпухов). Работа генератора осуществляется в следующей последовательности: после включения цепи питания при помощи рубильника Вк1 подается напряжение через дроссель на автотрансформатор Тр1, посредством которого устанавливается необходимое для требуемого режима работы напряжение. После такого выбора включается вторым рубильником Вк2 основной элемент схемы генератора - высоковольтный трансформатор Тр2, который вырабатывает напряжение в диапазоне от 15 до 50 кВ. После выпрямления по мостовой схеме Д1-4 напряжение идет на зарядку накопительных емкостей Сн. Величина накопительной емкости может регулироваться параллельно последовательным включением импульсных конденсаторов разных номиналов. Контроль за подачей высокого напряжения осуществляется миллиамперметром при помощи элементов R1-R12 (причем R1=R2+…+R10 =108см, R11=4к0м, R12=1к0м), измерение амплитудного значения напряжения производится шаровым разрядником (специального изготовления) Ри3, а действующего значения напряжения – киловольтметром. После некоторого промежутка времени, равного времени зарядки Сн, конденсаторная батарея полностью зарядится, и на этой стадии генератор готов к передаче запасенной энергии к управляемому разряднику и далее на электроды рабочего участка [47]. Генератор импульсных напряжений собран на повышающем высоковольтном трансформаторе Тр, с коэффициентом трансформации m =200, с максимальным напряжением до 50 кВ и рассчитан на ток 100 мА при номинальном режиме работы. Схема генератора, представленная на рисунке 7, включает высоковольтный выпрямитель Д1-4, собранный на кремниевых диодах КЦ-201 Е, элементы контрольно-измерительной аппаратуры Р1-Р10, Р11, Р12, измерительный разрядник Риз, киловольтметр. Управляемый разрядник работает совместно с блоком поджига, основная роль которого заключается в генерировании запускающих импульсов. Схема блока поджига совместно с конструктивной схемой представлена на рисунке 8.
Рисунок 8 - Схема блока поджига и управляемого разрядника
Блок поджига состоит из цепи зарядки и цепи разряда накопительной емкости Сн. Цепь зарядки в своем составе имеет высоковольтный источник питания, включающий повышающий трансформатор Тр1, выпрямительный мост Д1-4 и токоограничивающие элементы Др1 и R1. Цепь разряда накопительного конденсатора Сн включает тиратрон ТГН 25/400 и первичную обмотку трансформатора Тр2. Вторичная обмотка этого трансформатора подключена к управляемому разряднику. Цепь разряда имеет также элементы системы защиты R2, Bk, D5 и цепочку подачи управляющего импульса от генератора задержанных импульсов. Управляемый разрядник имеет два основных электрода 1, 2, выполненные в виде полушара из тугоплавкого материала. В центральную часть электрода 1 на изоляционной втулке 4 вмонтирован управляющий электрод 3, изготовленный из высокопрочной стали. В исходном состоянии к электроду 1 подводится определенное условиями эксперимента напряжение U0 от генератора импульсных напряжений, которое недостаточно для пробивания межэлектродного промежутка «L» и образования токопроводящего канала разряда между 1 и 2. В этом состоянии в блоке поджига накопительный конденсатор Сн заряжается до заданного напряжения, однако цепь его разряда разомкнута вследствие наличия отрицательного потенциала на управляющей сетке тиратрона ТГИ 25/400. В целом блок поджига заблокирован. После подачи запускающего импульса положительной полярности на управляющую сетку тиратрон «открывается» и накопительный конденсатор Сн разряжается на первичную обмотку трансформатора. Высоковольтные импульсы со вторичной обмотки трансформатора Тр 2 подаются на центральный электрод тиратрона – формирующего разрядника, после чего происходит разряд основной конденсаторной накопительной батареи. 2.2 Исследование реологических свойств нефтяного шлама исходного и обработанного с короткоимпульсными разрядами
Электрогидравлическое явление – это новый промышленный метод перехода электрической энергии в механическую, который происходит без влияния промежуточных механических звениев, с большим коэффициентом полезного действия. Значимостью этого метода является то, что при прохождении внутри объема жидкости, расположенная в открытом или закрытом сосуде, специально образованного импульсного электрического (искрового, кистевого и других форм) разряда вокруг зоны его формирования обнаруживается сверхвысокие гидравлические давления, которые могут совершать полезную механическую работу и которые сопровождаются комплексом физических и химических явлений. В данной монографии было изучено влияние электрогидроимпульсных ударных волн на реологические свойства НШ, а именно на вязкость, плотность, а также на температуру начало кипения. Для определения влияния электрогидроимпульсных ударных волн на вязкость нефтешлама была применена лабораторная установка вискозиметр ВУБ-1Ф. Вискозиметр ВУБ-1Ф предназначен для определения условной вязкости нефтяных битумов по ГОСТ 11503-74 и битумных эмульсий по ГОСТ Р 52128-2003. Принцип действия прибора основан на измерении времени истечения 50 мл битумного материала при определенной температуре через калибровочное отверстие стакана размером: 5 мм при испытании жидкого битума; 3 мм при испытании битумной эмульсии. Общий вид вискозиметра приведен на рисунке 9.
1-водяная баня; 2-установочные винты; 3-ручная мешалка; 4-стакан для битума (эмульсии); 5-затвор для сточного отверстия; 6-водомерная трубка; 7-стойка; 8-основание; 9-мерный цилиндр; 10-пульт управления; 11-уровень; 12-термометр
Рисунок 9 - Общий вид вискозиметра
Вискозиметр работает следующим образом: устанавливается вискозиметр по уровню 11 с помощью установочных винтов 2; внутреннюю поверхность стакана для битума и клапан-линейка промывается растворителем и просушивается; снимается крышка бани 1 и заполняют ее водой. Уровень воды в бане должен совпадать с уровнем в водомерной трубке 6; установку включают в сеть 220 В; тумблер на панели управления 10 переводят в положение ВКЛ.; во время нагрева периодически помешивают воду в бане ручной мешалкой 3; когда вода в бане достигает температуры на 1-2 0С выше требуемой для испытаний по ГОСТ 11503-74, выключают тумблер на панели управления; под сливное отверстие стакана ставят мерный цилиндр 9; битум (эмульсию) подготавливают в соответствии с требованиями ГОСТ 11503-74. Результаты измерения вязкости НШ Атасу-Алашанькоу представлены на рисунке 10 (рeзультaты измeрeния вязкости в зaвисимости от температуры до и после обработки электрогидроимпульсным эффектом). Измерение вязкости НШ проводилось в интервале температур 45-55°С. Иследования проводились на приборе Вискозиметр ВУБ-1Ф.
а) б)Рисунок 10 – Зависимость вязкости от температуры до и после обработки электрогидроимпульсными разрядами НШ (а – до обработки, б – после обработки).
Испытание проводились следующим образом: закрывают затвором отверстие в стакане; заполняют стакан нефтешламом до уровня, отмеченного на затворе; поднимают затвор вверх и вещают на край стакана; когда уровень нефтешлама в мерном цилиндре достигает 25 мл, включают секундомер; когда уровень нефтешлама в мерном цилиндре достигает 75 мл, секундомер выключают; повторяют испытание; для определения условной вязкости нефтешлама используются насадка с отверстием диаметром 4 мм. Кaк видно из рисунка 10 знaчeние кинематической вязкости НШ Атасу-Алашанькоу после обработки электрогидроимпульсными разрядами в интeрвaлe температур от 45 0С до 55 0С снижaется. Это обьясняется тем, что под воздeйствиeм электрогидроимпульсной ударной волны большой интeнсивности нa протяжeнии короткого врeмeни расшипляется С–С-связи в высокомоллекулярной части, вслeдствиe чeго происxодят измeнeния физико-xимичeского состaвa и свойств НШ (вязкости, плотности, тeмпeрaтуры вспышки и др). Таким образом, полученные результаты исследования показали, что уменьшение величины кинематической вязкости НШ Атасу-Алашанькоу, происходит при электродном расстоянии в ячейке обработки электрогидроимпульсными разрядами 8 мм, а продолжительность времени обработки электрогидроимпульсным воздействием состовляло 2-7 мин. Разрядное напряжение коммутирующего устройства при этом составляло 12-18 кВ, а емкость конденсаторной батареи 0,25-1 мкФ. Измерение плотности исходного НШ Атасу-Алашанькоу проводилось согласно ГОСТ 1481-81 [48]. Содержание эмульсионной воды в исходном НШ составляло 10-15% . Под влиянием больших градиентов давления и скорости происходит интенсивное возбуждение отдельных крупных молекул НШ, в результате чего ослабляются межмолекулярные взаимодействия и уменьшаются размеры агрегатов. Попадая в область ударных волн, они разрушаются по С–С-связям, что приводит к изменению соотношений различных углеводородов. Нa рисункe 11 покaзaнa зaвисимость плотности от температуры до и после обработки электрогидроимпульсными разрядами [110].
а) б)Рисунок 11 - Результаты измерения зависимость плотности от температуры до и после обработки электрогидроимпульсными разрядами НШ Атасу-Алашанькоу (а – до обработки, б – после обработки)
Кaк видно из рисункa 11 знaчeния плотности НШ Атасу-Алашанькоу после обработки электрогидроимпульсными разрядами нa всeм интeрвaлe температур снижaются, что связaно с уменьшением молекулярного веса НШ и снижением асфальто-смолистых веществ в НШ. 2.3 Влияние высоковольтного разряда на нефтешламы, образующиеся нефтехранилищах станции Атасу-Алашанькоу
Нефтешламы (НШ) представляют собой достаточно устойчивую систему: минеральная основа, нефтепродукты, вода. Часто, при испарении влаги в шламонакопителях образуется липкая масса, дальнейшая перекачка или транспортировка которой невозможна без предварительной обработки [49]. Поскольку любой НШ образуется в результате взаимодействия с конкретной по своим условиям окружающей средой и в течение определенного промежутка времени, то одинаковых по составу и физико-химическим характеристикам НШ в природе не бывает. В монографии академика Республики Казахстан Н.К. Надирова приведены результаты влияния кавитации, которая способна разрушить не только межмолекулярные связи, но и прочную объемную структуру решетки, характерную для высокомалекулярных и парафинистых нефтей, снижая тем самым реологических свойств высоковязких нефтей. В качестве сырья использовали нефтяные донные отложения, которые образовалась на нефтехранилищах станции Атасу-Алашанькоу. В качестве катализатора использовали ферросферы золы-уноса ТЭЦ-3 (теплоэлектростанция г. Караганды). Из угольных зол первоначально были выделены микросферы, из которых далее методом магнитной сепарации выделялись ферросферы. Химический состав ферросфер следующий, масс. %: Fe2O3 – 83,4; CaO – 7,6; SiO2 – 5,7; Al2O3 – 3,2; остальное̶MgO, Na2O, K2O, TiO2, SO3. После обработки нефтяного донного отложения нефтехранилищ Атасу-Алашанькоу - полученный продукт был разделён на фракции: н.к. ̶ 200 0С и 200-3000С. Индивидуальный химический состав легкой и средней фракции был определен с помощью хромато-масс-спектрометрии на приборе НР 5890/ 5972 MSD фирмы Аджилент (США). При исследовании влияний электрофизических характеристик (L - меж. электродное расстояние, t - время обработки, C mkF - емкость конденсаторной батареей, U kV - разрядное напряжения) электрогидравлической установки на выход легкой и средней фракции из НШ станции Атасу-Алашанькоу.
Рисунок 12 - Влияние продолжительности времени и межэлектродного пространства электрогидроимпульсной обработки на увеличение выхода легкой и средней фракций
Из полученных данных (рисунок 12) видно, что электрогидроимпульсное воздействие влияет на выход легкой и средней фракций. При увеличении продолжительности времени обработки НШ резервуаров станции Атасу-Алашанькоу от 2 до 8 минут наблюдается рост выхода легкой и средней фракций с 18 до 74% (межэлектродное пространство ячейки обработки составляет L= 5 – 8 мм).
Рисунок 13 - Влияние разрядного напряжения и межэлектродного расстояния коммутирующего устройства на увеличение выхода легкой и средней фракций из НШ резервуаров станции Атасу-Алашанькоу
Рисунок 14 - Влияние емкости и межэлектродного расстояния коммутирующего устройства на увеличение выхода легкой и средней фракций из НШ резервуаров станции Атасу-Алашанькоу
Приведенные данные (рисунки 13, 14) показали, что с увеличением разрядного напряжении от 12 кВ до 18 кВ и емкости конденсаторной батареи от 0,25 мкФ до 1 мкФ при обработке органической массы НШ образовавшегося на нефтехранилищах станции Атасу-Алашанькоу наблюдается увеличение выхода легкой и средней фракций с 18 до 74%. На рисунке 15 показано влияние количество катализатора микросферы на выход бензина и дизельного топлива.
Рисунок 15 - Влияние количество добавленного катализатора на выход легкой и средней фракции из НШ Атасу-Алашанькоу
Количество добавленного катализатора (микросферы) составило от 0,5 до 2,0 % на исходное сырье. Приведенный показатель влияние количество добавленного катализатора к НШ станции Атасу-Алашанькоу показал, что количество добавленного катализатора выше 1,0 % приводить к снижению выхода целевых продуктов от 74 до 47%. Важно отметить, что увеличение добавленного катализатора веще 1% увеличивает выход твердого остатка (кокса) на поверхности реактора и газа. Указанные изменение выхода газа и кокса, бензина и дизельного топлива связано с изменением индивидуального состава полученных фракции, возможно с содержанием во фракциях ароматических соединении смешенного строения. Все факторы (L - меж. электродное расстояние, t - время обработки, C mkF - емкость конденсаторной батареей, U kV - разрядное напряжения) электрогидравлической установки влияющие на выход целевых продуктов представленные на рисунках 1-4 указывают на преобладание в ходе воздействие электрогидравлических процессов, основанных на реакции присоединение полимеризации и образование свободных радикалов. Об этом свидетельствует увеличение выхода бензиновой и дизельной фракции, газа и кокса. Сравнительный анализ влияния различных факторов показывает, что увеличение общего выхода бензиновой и дизельной фракции связано с увеличением от 2 до 6 мм межэлектродного пространства [50]. Таким образом, тестовые эксперименты показали, что принципиальную возможность повышения эффективности процесса каталитического крекинга нефтяного сырья под действием ЭГЭ. Достигнутый эффект связан с изменением фракционного и индивидуального углеводородного состава НШ станции Атасу-Алашанькоу при его активации и заключается в повышении выхода бензина, дизельного топлива и снижения выхода кокса при крекинге. В результате исследование определены следующие оптимальные условия деструкции нефтяного донного отложения с помощью электрогидравлической обработки: продолжительность обработки НШ станции Атасу-Алашанькоу - 6 мин, межэлектродное расстояние - 6 мм, количество добавляемого катализатора в НШ - 1%, емкость конденсатора 0,25 мкФ, приложенное напряжение 14 кВ. 2.4 Доминирующие факторы, влияющие на выход легкой и средней фракции при обработке нефтяного шлама электрогидроимпульсными разрядами с помощью метода вероятностно-детерменированного планирования эксперимента
В первой середине XX века Л.А. Юткиным было установлено, что при создании внутри объема жидкости специально образованного импульсного высоковольтного электрического разряда в области последнего растут большие давления, которые можно использовать в практике. Метод преобразования электрическую энергию в механическую Л.А. Юткиным назван электрогидравлическое явление. Электрогидравлическое явление – это новый промышленный метод перехода электрической энергии в механическую, который происходит без влияния промежуточных механическиз звениев, с большим коэффициентом полезного действия. Значимостью этого метода является то, что при прохождении внутри объема жидкости, расположенная в открытом или закрытом сосуде, специально образованного импульсного электрического (искрового, кистевого и других форм) разряда вокруг зоны его формирования обнаруживается сверхвысокие гидравлические давления, которые могут совершать полезную механическую работу и которые сопровождаются комплексом физических и химических явлений [51]. Как известно при эксплуатации нефтяных резервуаров часто возникает проблема отложения твердых частиц и тяжелых парафинистых осадков на днище резервуара. Выпадение данных нефтяных осадков влечет за собой уменьшение полезного объема резервуара, препятствует свободному перемешиванию слоев нефти, что в свою очередь способствует концентрации агрессивных растворов солей в районе днища и развитию коррозионных разрушений нефтяных резервуаров [52]. В литературе [53, 54] для решения подобных ситуаций используют комплекс мер (например, ручная и механизированная очистка резервуаров с использованием горячей воды и химических реагентов), однако существующие методы не позволяют перерабатывать донные нефтяные осадки в низкомолекулярные органические соединения. Использование электрогидравлического явления позволяет извлекать из нефтяных донных отложений бензин и дизельное топливо. Для определение оптимальных условий переработки нефтяного донного отложения с помощью электрогидравлического эффекта проводили с использованием метода математического планирования эксперимента и статической обработки эекспериментальных данных с выводом обобщенного уравнения по Протодъяконову [55]. Эксперименты проводились по матрице, представленной в таблице 1. Выход суммы светлых фракций (фракции н.к.-300 0С ) из гидрогенизата оценивали с помощью следующих функций: зависимость выхода целевой фракции (Y1) от продолжительности процесса обработки нефтяного донного отложения при электрогидравлической обработке; зависимость выхода целевой фракции (Y2) от расстояния электродов; зависимость выхода целевой фракции (Y3) от емкости конденсатора; зависимость выхода целевой фракции (Y4) от количества добавляемого катализатора к нефтяному донному отложению; зависимость выхода целевой фракции (Y5) от приложенного напряжения, так как оптимизация процесса с помощью нескольких частных уравнений более обстоятельна и точна. После проведения матричных экспериментов осуществлялась выборка на уровне и подбор частных зависимостей методом последовательного приближения. Вначале данные эксперимента аппроксимировались уравнением прямой. При этом если модель оказывалась адекватной (со значимыми коэффициентами корреляции), то она сохранялась, в случае неадекватности – переходили к моделям более высоких порядков. Включительно использовали информацию, связанную с физическим смыслом изучаемой зависимости. Переменные факторы и уровни их варьирования приведены в таблице 4. Точечные графики и кривые аппроксимации для оптимизации процесса воздействия электрогидравлического удара на деструкцию нефтяного донного отложения приведены на рисунке 16. Каждую из частных функций (таблица 5) проверяли на значимость, используя коэффициент нелинейной множественной корреляции (R):
и его значимость для 5%-ного уровня
где
Таблица 4 - Матрица 5-факторного планирования на четырех уровнях
Таблица 5 - Уровни изучаемых факторов и интервалы их варьирования
Таблица 6 - Расчетные значения частных функций для Yп
Расчетные значения всех частных зависимостей и их значимость приведены в таблице 6. Определив значимость частных функций, составили обобщенное уравнение Протодъяконова по каждому параметру оптимизации:
где
Обобщенное уравнение:
проверялось на значимость путем сравнения вычисленных результатов с экспериментальными данными. Обобщенное уравнение, адекватна по всем функциям отклика.
a
b
c
d
e Рисунок 16 - Точечные графики и кривые аппроксимации для оптимизации процесса деструкции нефтяного донного отложения с помощью электрогидравлического эффекта
Зависимость выхода суммы светлых фракций (фракции н.к.- 3000С) от: а - продолжительности обработки; б - расстояния электродов; в – емкости конденсатора; г –количества добавляемого катализатора к нефтяному донному отложению; д –приложенного напряжения. Используя обобщенное уравнение были определены следующие оптимальные условия деструкции нефтяного донного отложения с помощью электрогидравлической обработки: продолжительность 7 мин, расстояние 8 мм, количество добавляемого катализатора 1,5%, емкость конденсатора 0,3 мФарад, приложенное напряжение 14 кВ. По значимости коэффициента корреляции (таблица 3) следует отметить, что доминирующими факторами являются расстояние между электродами и количество добавляемого катализатора.
В таблице 7 представлены результаты индивидуального химического состава фракций
н.к.-200
Таблица 7 - Индивидуальный химический состав фракций н.к.-200
П р и м е ч а н и е: Фракции н.к.-2000С и 200-3000С полученны при следующих условиях обработки нефтяного донного отложения с помощью электрогидравлического эффекта: продолжительность – 2 мин, расстояние между электродами – 8 мм, емкость конденсатора – 0.5 мФар, количество катализатора – 1.5%, напряжение – 22 кВ. Сравнение индивидуального химического состава фракций н.к.-2000С и 200-3000С, полученные из нефтяного донного отложения до и после обработки показывают, что при воздействии электрогидравлического эффекта наблюдается изменение химического состава. Количество циклоалканов уменьшается, например, 1,1,3-триметил-циклогексана с 1,8% до 0,93%. Количество алканов уменьшается, например, 2,6,6-триметил-декан с 5,89% до 0,25%; также уменьшается количество полиароматических углеводородов: например, 1-метил-нафталина с 3,2% до 1,52%. Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод, о положительном влиянии электрогидравлического эффекта на деструкцию органической массы нефтяного донного отложения. Таким образом, нами найдены оптимальные условия проведения электрогидравлической обработки нефтяного остатка и показана возможность переработки нефтяного донного отложения в низкомолекулярные соединения. Изучен индивидуальный химический состав легких и средних фракций до и после электрогидравлической обработки [56]. 2.5 Определение оптимальных условий проведения процесса активации органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас в электрогидрорежиме
В разделе 2.2 было показано влияние различных факторов на процесс уменьшения кинематической вязкости и выход легкой дистиллятной фракции из нефтяного шлама станции Атасу, однако приведенные выше результаты позволяют нам судить только о воздействии одного фактора, и не дают возможность анализировать одновременное влияние, например 4-х или 5-ти факторов. Этого можно достичь благодаря методу многофакторного планирования эксперимента, который наиболее удобен при не слишком большом и большом числе факторов. Профессор В.П. Малышев, основываясь на формуле М.М Протодъяконова [57], разработал метод планирования химического эксперимента [58]. Нами в разделе 2.3 было установлено, что для выход легкой и средней фракций из НШ станции Атасу влияют следующие факторы: разрядное напряжение, время обработки, емкость конденсаторной батареи, межэлектродное расстояние ячейки обработки, влияние донора водорода. В работе [59] автор показал, что можно исследовать одновременное влияние нескольких факторов на выход целевого продукта в химическом эксперименте. Для определения оптимальных условий и создания математической модели процесса обработки нефти месторождения Каражанбас с помощью электрогидроимпульсного воздействия нами были проведены лабораторные исследования с использованием метода вероятностно-детерминированного планирования эксперимента, в котором учитываются взаимное влияние различных факторов. Исследуемые факторы и их уровни представлены в таблице 8.
Таблица 8 - Изучаемые факторы и их уровни
Так как зависимость выхода жидких продуктов из высоковязкой нефти от вышеуказанных факторов нелинейно, нами был использован метод математического планирования эксперимента, в основу которого положена нелинейная множественная корреляция. Переменные факторы варьировали на 5-ти уровнях. Матрица планирования эксперимента приведена в таблице 9. Каждая строка матрицы отвечает условиям проведения эксперимента, причем структура матрицы такова, что при проведении всех экспериментов уровень любого фактора встречается один раз с каждым уровнем всех факторов. В колонке Y1эксп и Y2эксп представлены результаты всех экспериментов по определению величины кинематической вязкости ВВН, которая предварительно обработана с помощью ЭГЭ Y1эксп, и выход фракции до 300 0С из ВВН Y2эксп, расчетная величина кинематической вязкости фракции до 300 0С, а Y1теор и Y2теор расчетные значения выхода легкой и средней фракции до 300 0С на основе обобщенного урванения Протодьяконова – Малышева [60]. Матрица планирования эксперимента по предварительной обработке ВВН с помощью электрогидроимпульсного воздействия приведена в таблице 9.
Таблица 9 - Матрица планирования эксперимента
Графические зависимости влияния различных факторов (Х1 - время обработки, Х2 – разрядное напряжение, Х3 – емкость конденсаторной батарей, Х4 – межэлектродное расстояние, Х5 - количество донора водорода) на величину кинематической вязкости фракции до 3000С и выхода фракции до 3000С из ВВН представлены на рисунках 17 и 18.
Рисунок 17 - (а, б, в, г,д) – Частные зависимости уменьшения кинематической вязкости легкой и средней фракций до 300 0С: Х1 - от продолжительности обработки, Х2 - от разрядного напряжения, Х3 - от емкости конденсаторной батареи, Х4 - от межэлектродного расстояния, Х5 - от расхода добавленного донора водорода
Рисунок 18 - (а, б, в, г, д) - Частные зависимости выхода легкой и средней фракции до 300 0С: Х1 - от продолжительности обработки, Х2 - от разрядного напряжения, Х3 - от емкости конденсаторной батареи, Х4- от межэлектродного расстояния, Х5 - от расхода добавленного донора водорода
Для математического описания графической зависимости от различных факторов использовали метод наименьших квадратов. Значения частных функций и расчетные значения частных функции изменения величины кинематической вязкости и выхода фракции до 3000С соответственно для каждого фактора приведены в таблицах 10 и 11.
Таблица 10 - Теоретические и экспериментальные значения частных функций для кинематической вязкости
Таблица 11 - Теоретические и экспериментальные значения частных функций выхода фракций до 3000С
Если интервал изменения функций не выходит за пределы допустимого разброса или доверительного интервала, то функции значимы. Поэтому каждую из функций проверяли на значимость, используя коэффициент нелинейной множественной корреляции R [61] и значимость tR этого коэффицента: R =![]()
tR= где R – коэффициент множественной корреляции; N – число описываемых точек; K - число действующих факторов; Yэксп - экспериментальный результат (таблица 9); Yтеор- теоретическии результат (таблица 9); Yсред - среднее экспериментальное значение. Результаты расчетов коэффициента нелинейной множественной корреляции и его значимости представлены в таблицах 10 и 11.
Таблица 10 – Коэффициент корреляции R для частных функций и его значимость tR
Таблица 11 – Коэффициент корреляции R для частных функции при выходе светлых фракции до 300 0С и его значимость tR.
В качестве функции отклика влияния электрогидроимпульсного воздействия нами принята величина уменьшения кинематической вязкости гидрогенизата и выхода фракции до 3000С. Математическая модель процесса обработки тяжелой нефти с помощью электрогидроимпульсного воздействия составлена на основе формулы Протодъяконова – Малышева: 1. Математическая модель влияния ЭГЭ на уменьшение кинематической вязкости: Yп = (6.2034-0.2081х1+0,015х12)*(5,8815+0,021х2- 0015х22)*(5,1513+2,7583х3- 2,5745х32)*(7,5266-0,4225х4+0,0204х42)*5,6-3 (4) коэффициент корреляции Rп = 0,68, значимость tR= 5.5. 2. Математическая модель влияния ЭГЭ на выход фракций до 3000С из ВВН:
Yп=(17.5864+4.0609x1-0.2595x12)*(56.4080-2.8627x2+0.0697x22)*( коэффициент корреляции Rп = 0,73, значимость tR= 6.79. Реализованный в этих условиях эксперимент дает хорошее совпадение с теоретически рассчитанной величиной уменьшения кинематической вязкости гидрогенизата и выхода фракции до 3000С из гидрогенизата обработанной нефти. Таким образом, нами установлено, что доминирующими факторами, влияющими на уменьшение величины кинематической вязкости, увеличение выхода легкой и средней фракций до 300 0С из ВВН месторождения Каражанбас в процессе деструкции тяжелой части органической массы нефти, являются: межэлектродное расстояние, продолжительность обработки и разрядное напряжение. Оптимальные условия проведения процесса деструкции ВВН с помощью ЭГЭ: Х1 - продолжительность обработки 4 - 8 минут, Х3 - емкость конденсаторной батареи С – 0,1 мкФ, Х4 - межэлектродное расстояние L – 4 - 8 мм и Х5 - количество добавляемого донора водорода - 0.2 – 0.3 мл на кг исходного сырья [62]. В ароматических структурах возросло содержание моноциклических замещенных структур за счет уменьшения содержания полициклических углеводородов. Групповой и индивидуальный углеводородный состав фракций до 300 0С, полученный из ВВН месторождения Каражанбас после дистилляции нефти (ВВН в присутствии каталитической добавки пирита предварительно была обработана с помощью ЭГЭ в оптимальных условиях проведения эксперимента), приведен в таблице 12
Таблица 12 - Влияние количества каталитической добавки на групповой и индивидуальный углеводородный состав фракций до 300 0С
Примечание: - I - фракция до 300 0С, полученная из ВВН без обработки, с помощью ЭГЭ и без каталитической добавки, II - фракция до 3000С, полученная из ВВН, количество каталитической добавки 1% на органическую массу ВВН, нефть предварительно обработана с помощью ЭГЭ, III - фракция до 3000С, полученная из ВВН, нефть предварительно обработана с помощью ЭГЭ, количество каталитической добавки- 2% на органическую массу ВВН, IV – фракция до 3000С, полученная из ВВН, нефть была предварительно обработана с помощью ЭГЭ, количество каталитической добавки 3% на органическую массу ВВН, V- фракция до 300 0С полученная из ВВН, нефть предварительно обработана с помощью ЭГЭ ,количество каталитической добавки 4% на органическую массу ВВН, VI- фракция до 300 0С полученная из ВВН, нефть предварительно обработана с помощью ЭГЭ, количество каталитической добавки 5% на органическую массу ВВН, нефть предварительно обработана с помощью ЭГЭ, (качественный и количественный состав каталитической добавки пирита представлен в таблице 3, подраздел 1.3). Таким образом, приведенные выше результаты позволили нам определить оптимальные условия проведения эксперимента, влияние количества каталитической добавки на групповой и индивидуальный углеводородный состав легкой и средней фракций, полученных из ВВН после предварительной обработки с помощью ЭГЭ - воздействия. Проведенные испытания позволили нам установить, что электрогидроимпульсное воздействие имеет ряд преимуществ над остальными волновыми методами. Прежде всего, это более экономичный метод, позволяющий проводить процесс в непрерывно-проточном режиме и являющийся наиболее приемлемым в производственных условиях. Кроме того, он обеспечивает более высокий выход светлых фракций высокую степень обработки углеводородного сырья для его дальнейшей транспортировки. Получение технического регламента ЭГИ технологии переработки высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного шлама станции Атасу В результате разработки и создания электрогидроимпульсной технологии переработки высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного шлама станции Атасу нами предлагается технический регламент, который может пригодится при исследвании по очистке и переработке тяжелого углеводородного сырья. Все технологические процессы переработки нефтеотходов электрогидроимпульсной установки отличаются разнообразием технологических схем. Однако предпочтение отдается технологическим схемам электрогидроимпульсной установки для переработки высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного шлама станции Атасу этот процесс является взрыво-пожаробезопасным и экологически оправданным. Сущность процессов переработки нефтяных шламов и отходов заключается в улучшение физико-химических характеристик исследуемого объекта. Установка для осуществления технического регламента для высоковязкой нефти месторождения Каражанбас и нефтяного шлама станции Атасу включает в себя: - двух или более электродная ячейка - диаметр стальной ячейки 12-20 см, высота 15-20 см в цилиндрической форме, рабочий обьем 250-350 мл. Тех. Регламент переработки высоковязкой нефти и нефтяного шлама приведены в таблице 13.
Таблица 13 - Регламент переработки высоковязкой нефти и нефтяного шлама
Вопросы и задачи 2- главы
Глава 3. Влияние электрогидроимпульсных ударных волн на кинетические и термодинамические процессы протекающие на углеводородной среде
3.1 Анализ кинетических моделей восстановительных процессов переработки тяжелого углеводородного сырья
Тяжелые нефти и нефтебитумы отличаются от обычных нефтей повышенным содержанием металлов (ванадия, никеля, железа, молибдена, меди, натрия), серы, азота и асфальтенов [63]. Исследование кинетики процесса пиролиза и деструкции гидрогенизации высоковязкой нефти с целью увеличения выхода светлых фракций необходимо при моделировании и определении оптимальных технологических параметров процесса обработки. Одним из важнейших этапов подготовки процесса к реализации является разработка надежных методов технологического расчета реактора, для осуществления которого необходимы данные о значениях констант скоростей основных реакций, энергии активации и других параметров, определяющих макрокинетику процесса. Как следует из многочисленных публикаций, большинство исследователей в основном ограничиваются первым уровнем, т. е. установлением параметров формальной кинетики, в ряде случаев вводя в уравнения некоторые эмпирические поправки, учитывающие влияние побочных эффектов - парциального давления сероводорода, водорода, массовой линейной скорости подачи сырья, внутри диффузионных ограничений и пр. [64]. Учитывая, что исходное сырье (тяжелая нефть, нефтяной остаток, нефтебитум) представляет собой сложную систему как в химическом, так и в физическом отношении, а все основные и побочные реакции протекают на поверхности полидисперсных катализаторов в условиях нарастающей дезактивации, исследование проблем кинетики процессов в гидрогенизации тяжелого углеводородного сырья (TУC) строится на двух уровнях теоретических представлений. Известно, что реакция на высоковязкой нефти, гидрогенизации серосодержащих соединений с близкой реакционной способностью протекает по механизму реакции первого порядка в ограниченном интервале степеней превращения. В связи с тем, что нефтяные остатки включают широкий спектр компонентов с различной реакционной способностью, при анализе экспериментальных данных по удалению серы наблюдается увеличение кажущегося порядка реакции. На первом уровне не учитывается гетерогенность протекания процесса, т.е. используются формальные подходы гомогенного катализа. На втором уровне используются макрокинетические методы гетерогенного катализа с учетом закономерности процессов, протекающих на зерне или в порах катализатора [65]. Выявление кинетических закономерностей имеет существенное значение при разработке научных основ процесса и вопросов его направленного осуществления. Проведено математическое моделирование кинетики высоковязкой нефти месторождения Каражанбас в изотермических условиях [66, 67]. В [68] предложена схема превращения ОМТУС при гидрогенизации с учетом обратных процессов: Изучению превращения высоковязкой нефти при малых временах контакта посвящены работы [69, 70]. В работе [71] была исследована кинетика углеводородных соединений при температуре 400 – 450 °С, давлении 13,8 МПа, времени контакта 8 мин. Для кинетических расчетов была предложена следующая схема, учитывающая параллельные консекутивные превращения:
I → переасфальтены ВВН → I → асфальтены I → масла Результаты экспериментов, полученные при малом времени контакта, заметно отличаются от данных, полученных ранее, при длительных опытах. Характер изменения концентрации переасфальтенов позволяет считать, что образование этого компонента имеет порядок выше первого. На основании полученных данных по изучению кинетики при коротком времени воздействия авторы [72] пришли к выводу, что стабилизация фрагментов высоковязкого углеводородного вещества в первую очередь протекает в результате диспропорционирования. В последние годы исследователи [73, 74] наблюдали некоторую противоречивость данных по кинетике гидрогенизации высоковязкой нефти. Было введено понятие мгновенного распада исходного вещества с последующим превращением в более стабильные промежуточные и конечные продукты. В процессе каталитической гидрогенизации высоковязкой нефти образуются твердые продукты, и ряд авторов стали вводить понятие максимальной степени конверсии ОМТУС [75, 76]. Ряд исследователей учитывали неполное превращение высоковязкой нефти, вводя обратные реакции [33]:
ВВН
Масла
Все реакции имеют первый порядок. Проведенные по этой схеме расчеты привели, на первый взгляд, к несколько противоречивому факту как большая величина обратных реакций. По-видимому, авторы считают, что в условиях дефицитности водорода, необходимого для стабилизации тяжелых углеводородных фрагментов, в качестве такого выступают масла. В соответствии с этим можно объяснить и тот факт, что скорость прямых и обратных реакций превращения тяжелой нефти в переасфальтены выше скоростей остальных реакции[77]. Таким образом, анализ литературных данных по кинетике гидрогенизации высоковязкой нефти показал, что превращения ОМТУС находятся в сложной взаимосвязи с многочисленными факторами. От относительно простых последовательных и параллельных кинетических схем исследователи переходят к более сложным, включающим обратимые превращения в последовательных и параллельных схемах [78, 79], чтобы объяснить механизм превращения ОМТУС в жидкие продукты. Авторами [80] разработаны кинетические модели гидрокрекинга высоковязких углеводородных дистиллятов. Кинетическое описание гидрокрекинга фракции жидкофазной гидрогенизации с температурой кипения до 180 -360 °С может быт представлено следующим образом:
Сырье
Схема для второго сырья (фракция с температурой кипения З60-520 °С) усложняется тем, что наряду с бензином образуется компонент дизельного топлива (ДТ):
Сырье
Тяжелые нефтяные остатки (ТНО), высоковязкие нефти (ВВН), нефтебитумы (НБ), как уже выше отмечалось, включают широкий спектр компонентов с различной реакционной способностью. Анализ литературных данных показывает всю сложность изучения кинетики ТНО, ВВН, НБ, определяющую различием в скоростях превращения серосодержащих соединений. В работе [80] предложен обзор кинетических моделей гидрогенизации тяжелых нефтей к нефтяным остаткам-:
ТНО
Кокс
Величины констант скоростей варьируются от 0,02 до 159 мин -1 при температуре от 648 до 693 К, кажущаяся энергия активации измеряется от 85 до 200 кДж/моль. Авторы полагают, что величину энергии активации 168 кДж/моль можно отнести к реакции преобразования асфальтенов в кокс, а 201 кДж/моль к реакции крекинга. Высокие значения энергии активации были получены для реакции преобразования асфальтенов в масла и масел в асфальтены: 224 ± 15 и 284 ± 28 кДж/моль соответственно. Приведенные кинетические модели в обзоре показывают всю сложность протекающих процессов (реакции конденсации, поликонденсации, крекинга). Таким образом, анализ литературных источников по кинетике гидрогенизации тяжелых нефтяных остатков и высоковязких нефтей показывает, что для их промышленной реализации требуется экспериментальное определение кинетических параметров для каждого вида сырья. 3.2 Кинетика процесса активации органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас с помощью электрогидроимпульса
Глубокое изучение механизма превращений органической массы высоковязкой нефти месторождения Каражанбас является необходимым условием для разработки новых высокоэффективных процессов гидрогенизации, выяснения оптимальных технико-экономических условий проведения процессов в зависимости от состава исходного сырья, создания новых видов оборудования и выбора конструкционных материалов. Изучение кинетики и термодинамики процессов переработки высоковязкой нефти месторождения Каражанбас осложняется взаимозависимостью самых разнообразных факторов, в том числе различиями составов и свойств используемого исходного сырья. На основе работ [82] при изучении кинетики гидрогенизации твердого и тяжелого углеводородного сырья было установлено, что наблюдается первый порядок реакции по исходному реагенту и нами принято, что кинетика термолиза ВВН с помощью ЭГЭ по концентрации исходной нефти подчиняется первому порядку. Исследования кинетических закономерностей деструктивной гидрогенизации высоковязкой нефти имеет существенне значение при разработке научных основ термолиза ВВН с помощью ЭГЭ и ее осуществления. Анализ данных по кинетике каталитического термолиза высоковязкой нефти месторождения Каражанбас с помощью направленного электрогидравлического удара. Учитывая литературные данные по кинетике гидрогенизации тяжелых нефтяных остатков и полученных результатов предложена следующая схема кинетики каталитической гидрогенизации ВВН, которая представлена на рисунке 17.
Рисунок 17 - Кинетическая схема каталитической гидрогенизации высоковязкой Каражанбасской нефти
Скорость изменения каталитической обработки высоковязкой нефти с помощью ЭГЭ
можно представить системой дифференциальных уравнений, решение которой позволяет
рассчитать значение наблюдаемых констант скоростей
где [ Ci] – массовая доля продуктов в момент времени[С1] – доля высоковязкой нефти, [С2]– доля гидрогенизата, [С3]– доля выхода фракций до 300 0С, k1 – константа скорости реакции превращения в гидрогенизат, мин-1, k2 – константа скорости реакции превращения гидрогенизата во фракцию до 300 0С, мин-1, k3 - константа скорости реакции превращения ВВН во фракцию до 300 0С, мин-1 где [Сі] = 1, ki- суммарная константа скорости мин-1. Расчет системы уравнений (12) проводили на PCIBM – Pentium с использованием специальной программы «Поиск». Разработанная программа позволяет рассчитывать кинетические зависимости при заданных начальных условиях и проводить автоматизированный подбор методом градиента оптимальных значений констант скоростей k1 – k3. Оптимизация констант скоростей осуществлялась из условия минимума квадратов отклонении между экспериментальными и расчетными значениями массовых долей продуктов гидрогенизации высоковязкой нефти месторождения Каражанбас. Расчетные константы скоростей термолиза высоковязкой нефти, представлены в таблице 14.
Таблица 14 - Константы скорости термолиза ВВН
В качестве критерия относительности расчета принята сумма квадратов минимизации отклонении [116]. В результате расчета системы дифференциального уравнении (6) получено удовлетворительное соответствие между экспериментальными данными и расчетными значениям, представленными на рисунке 18.
Рисунок 18 - Кинетические кривые термолиза высоковязкой нефти
Анализ кинетических кривых (рисунок 41) показывает, что с увеличением продолжительности увеличивается выход легкой и средней фракций Рассчитанные константы скорости в таблице 16 показывают, что можно судить о вкладе каждой константы kI скорости на выход легкой и средней фракций. На основе приведенных данных величин констант скоростей в таблице 20 основными стадиями термолиза ВВН с помощью ЭГЭ является стадия превращения ВВН в гидрогенизат. Наиболее вероятной стадией, лимитирующей скорость процесса термолиза ВВН с помощью ЭГЭ, является стадия превращения гидрогенизата во фракцию до 300 0С. 3.3 Термодинамика процесса деструкции, восстановления высоковязких нефтей и нефтяных остатков
Создание экологически чистого производства синтетического жидкого топлива предполагает совершенствование технологии процесса облагораживания высоковязкой нефти. Для решения этой задачи наряду с экспериментальными исследованиями необходим термодинамический анализ различных путей облагораживания высоковязкой нефти. Такие расчеты необходимо провести дая различных классов соединениях, содержащихся в высоковязких углеводородных соединениях. Ранее [83] исследована термодинамика гидроочистки соединений с гетероатомами в боковой цепи, содержащих связь - ароматический углерод - гетероатом: «К; где X - ОН. NH3, SH.
На современном уровне знаний о молекулярной структуре высоковязкой нефти
целесообразно проводить такое исследование на примере соединений; моделирующих
строение структурных основных элементов ВВН и ТНО нефти. В работах [84, 85]
исследована термодинамика реакции передачи водорода антрацену при использовании
в качестве доноров гидропроизводных нафталина. Рассмотрено влияние содержания
водорода в молекуле донора и акцептора на эффективность гидрирования антрацена.
В литературе широко известно применение в качестве доноров водорода при
гидрогенизации нефти тетралина, декалина и других гидропроизводных нафталина
[86]. Авторы [87] рассматривали гидрирование пирена с использованием
органических доноров водорода. Наибольшие отрицательные тепловые эффекты
характерны для реакций с участием гидронафталинов с минимальным содержанием
водорода. При данном содержании водорода наиболее эффективны и наименее
устойчивы изомеры, обладающие максимальной положительной теплотой образования.
Такая же закономерность была обнаружена ранее при исследовании передачи водорода
антрацену. Очень низкое значение константы равновесия (значительный
положительный тепловой эффект) для реакции с участием декалина объясняется его
большой устойчивостью ( Таким образом, термодинамический расчет показывает возможность глубокого насыщения водородом пирена при использовании в качестве доноров производных нафталина с небльшим содержанием водорода. Интересно отметить, что некоторые гидропроизводные нафталина (например, 1,4 - дигидронафталин) являются более эффективными донорами, чем сам молекулярный водород. Однако водород обладает большей проникающей способностью, что сказывается на кинетике реакции. Молекулярный водород повышает константы равновесия реакции на несколько порядков, т.е. применение комбинированного источника водорода увеличивает эффективность процесса и позволяет осуществить глубокое гидрирование пирена. Такой же результат наблюдается и при гидрогенизации угля в растворе тетралина под невысоким давлением водорода [45]. Таким образом, совместное воздействие водорода и органических доноров позволяет эффективно осуществлять гидрогенизацию высоковязкой нефти и регулировать степень ее превращения. В литературе имеются сообщения о гидрогенизации нефти в антрацене, фенантрене и их производных с различным содержанием водорода [84]. Согласно [85] рассчитаны константы равновесия реакции передачи водорода при использовании гидропроизводных этих соединений в качестве доноров. Гидропроизводные трехъядерных ароматических соединений могут быть активными донорами водорода для молекул пирена. Реакция протекает наиболее эффективно при использовании ди - и терагидроароматических соединений. Применение гидропроизводных с большим содержанием водорода малоэффективно из-за их большой стабильности. В условиях разработанного в процесса гидрогенизации твердого топлива в качестве донора водорода используется нефтяная паста или дистиллятные продукты гидрогенизации высоковязких нефтей, содержащие гидропроизводные различных ароматических соединений [89]. Поэтому представляют интерес термодинамические параметры реакции передачи водорода при совместном использовании ряда доноров. Гидропроиводные антрацена и фенантрена могут быть весьма активны в реакциях передачи водорода четырехъядерным ароматическим соединениям. Наиболее эффективными донорами являются ди- и тетрагидропроизводные этих соединений, причем при одновременном воздействии; этих реагентов и таких растворителей, как тетралин и декалин константы равновесия реакций возрастают на много порядков по сравнению с использованием только производных нафталина. Обращаясь к проблеме высоковязкой нефти, можно отметить, что различные гидропроизводные антрацена и фенантрена являются компонентами природных углеводородов [90]. Следовательно, органическая масса углеводорода может выступать в качестве источника водорода. Поэтому в настоящее время принято рассматривать органическую массу тяжелых фракций ВВН и ТНО как смесь полициклических соединений с преобладанием трех и четырехъядерных молекул [91, 92]. Авторами [93] было показано, что при восстановлении кислотсодсодержащих групп углеводородом константа равновесия снижается с повышением температуры, а при использовании для этой цели тетралина константа равновесия почти не зависит от температуры. Поскольку известно, что в присутствии катализаторов возможно ускорение реакции передачи водорода, это создает предпосылки для разработки технических путей гидрогенизации высоковязкой нефти.
Термодинамические параметры реакции переноса водорода от доноров к моллекулам
акцептора необходимы для решения ряда вопросов при исследовании гидрогенизации
высоковязкой нефти, таких как выбор оптимальной химической структуры и степени
насыщенности водородом молекул растворителей доноров [94]. Важной величиной,
необходимой при анализе термодинамической вероятности реакции переноса водорода
в деструктивной гидрогенизации, является тепловой эффект реакции, вычисляемый на
основе данных по теплотам образования исходных веществ и продуктов реакции [95].
Чем более отрицательное значение принимает величина
Наряду с расчетом термодинамики присоединения первого моля водорода, методика позволяет проводить оценку как места, так и относительной вероятности присоединения и второго моля водорода. Например, в случае 1,4-дигидронафталина расчет правильно предсказывает образование тетралина, а не 1,4,5,8, - терагидронафталина. В связи с этим термодинамический расчет может успешно применяться для прогнозирования реакционной способности отдельных положений молекулы по мере протекания реакции гидрирования. Наряду с реакцией непосредственного присоединения водорода в рамках разработанного метода можно проводить также расчеты термодинамических параметров реакции переноса водорода от частично гидрированных молекул-доноров к ароматическим молекулам. Тепловой эффект реакции переноса водорода Н представляется суммой тепловых эффектов реакции дегидрирования донора и гидрирования акцептора, поэтому для заданного акцептора в ряду различных доноров величина теплового эффекта акцептора определяется только величиной Н - донора. При гидрогенизации условной фракции выше 450 0С угольной нефти по методу в качестве растворителя - донора водорода - используется смесь остатка гидрогенизата с температурой кипения (Тк) выше 673 К (70%) и фракции с Тк 573-673 К (30%). Анализ данных по значениям Тк индивидуальных углеводородов показывает, что применяемый в процессе растворения высоковязкой нефти растворитель содержит в своем составе частично гидрированные ароматические соединения, термодинамические параметры которых имеют, согласно расчету, оптимальные значения для реакции переноса водорода. Экспериментальные данные по скорости гидрирования алкилзамещенных ароматических углеводородов показывают, что реакционная способность существенно зависит как от числа заместителей, так и от их расположения в молекуле. Термодинамический анализ показывает, что с увеличением числа заместителей в бензольном кольце скорость гидрирования должна уменьшаться. Как уже отмечалось, в молекуле нафталина наиболее реакционноспособными являются положения 1,4. Поэтому при селективном гидрировании замещенного кольца 1-метилнафталина и 1,4-диметилнафталина гидрирование протекает с меньшей скоростью в сравнении с другими моно - и диметилнафталинами [97]. Известно, что при деструктивной гидрогенизации ароматических углеводородов под давлением водорода, кроме гидропроизводных, образуются также алканы низкой молекулярной массы. Теплоты суммарных процессов, протекающих в различных направлениях, могут быть определены обычным способом на основе термодинамических параметров продуктов реакции и исходных веществ. Однако вследствие многочисленности возможных путей таких реакций более перспективно следует считать не расчет термодинамических параметров отдельных направлений, а непосредственный расчет равновесных составов продуктов деструктивной гидрогенизации. При этом целесообразно учесть наряду с ароматическими также и гетероциклические молекулы, поскольку в структуре высоковязкого вещества содержатся гетероатомы: азот, сера, кислород, как в цепи сопряжения, так и в боковых группах, что показано в работе [98]. Таким оброзам, анализ литературных источников показал, что авторы ограничены по термодинамике тяжелых высоковязких нефтей и нефтяных остатков и для их промышленной реализации требуется экспериментальное определение термодинамических параметров для каждого вида сырья. 3.4 Термодинамика процесса активации органической массы нефтяного шлама нефтепровода Атасу –Алашанькоу и тяжелой нефти месторождения Каражанбас с помощью электрогидроимпульса
Анализ литературных источников представленных в разделе 3.3 показал, что нет количественных взаимосвязей между структурой алканов и ароматических углеводородов и их термодинамическими параметрами, которые определяют степень межмолекулярного взаимодействия – это теплота фазовых переходов. Исследования термодинамики превращения тяжелого углеводородного сырья в низкомолекулярные соединения в основном представлены определениями ароматических структур, которые моделируют структуру в соотношениях фрагментов органической массы угля, тяжелой нефти и нефтяных остатков. Для определения термодинамических функции органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас был использован аддитивный метод. Аддитивный метод был разработан профессором А.М. Гюльмалиевым. Разработанный метод базируется на аддитивной схеме. Для расчета температурной зависимости термодинамических функций органической части ВВН произвольной структуры определяется выбор параметров в зависимости от гибридных состояний углеродных атомов и число атомов водорода связанных с ним химической связью. Предлагается произвольная структура углеводородов, имеющая различный набор параметров гибридных состояний углеродных атомов и различных атомов водорода, которые связаны химической связью. Для расчета термодинамических функций органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас и термодинамических функций (∆Ср, ∆Н, ∆S, ∆G, ∆Ф**) гидрогенизата полученных после обработки электрогидроимпульсом, были использованы данные элементного состава тяжелой нефти и полученных продуктов после обработки электрогидроимпульсным эффектом. Гетероатомы рассматриваются при этом в составе функциональных групп. Согласно аддитивному методу термодинамическую функцию Фм молекулы М можно представить в виде суммы:
где
f Перечень атомных групп, примененных для расчета термодинамических функций углеводородов и других органических молекул, приведен в работе [98]. Для каждой группы атомов значения величин Ср(Т), ∆Н298 и ∆S298 определились из соответствующих данных для модельных молекул. Расчетная схема определения параметров следующая. Термодинамическая функция молекулы М при заданной температуре Фм(Т) представляется в виде суммы соответствующих величин структурных групп fi (T)
Расчет термодинамических функции основных компонентов нефтеного шлама станции Атасу Для расчета термодинамической функции нефтешлама был использован элементный состав органической массы нефтешлама%: C – 72,3; H – 11,07; S – 0,09; N – 0,42; O – 16,11. Расчетные значения термодинамических функций нефтешлама проведены в таблице 15.
Таблица 15 - Термодинамические функции нефтешлама
В таблице 16 приведены уравнения температурной зависимости теплоёмкости нефтешлама.
Таблица 16 - Уравнения температурной зависимости теплоемкости нефтешлама
Таким образом, используя аддитивный метод в интервале температур 300-1000 К рассчитаны температурные зависимости теплоёмкости, энтальпии, энтропии, энергии Гиббса и приведённого термодинамического потенциала для органической массы нефтешлама и рассчитаны уравнения температурной зависимости теплоемкости. Полученные термодинамические показатели органической массы нефтешлама могут быть использованы как справочный материал при расчетах термодинамических показателей реакции гидрогенизации основных компонентов (нафталин, метилнафталин, фенантрен и др.) выходящих в органическую массу фракции выше 300℃ нефтешлама. Для атомных групп значения энтропии ∆S и энтальпии ∆Н при Т=298 К приведены в таблицах 17, 18
Таблица 17 – Термодинамическая функция (энтальпии) органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас (исходная нефть и гидрогенизаты, полученные после обработки ВВН с помощью ЭГЭ)
Таблица 18 – Термодинамическая функция (энтропии) органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас (исходная нефть и гидрогенизаты, полученные после обработки ВВН с помощью ЭГЭ)
Расчет температурной зависимости Ср фрагментов проводились по квадратичной функции:
Ср0 = где
Далее по уравнению (9) для молекулы при заданной температуре вычислялись величины ∆Ср.м(Т) и ∆Sм(Т):
Здесь Ср и SА теплоемкость и энтропия атомов, образующих молекулу М соответстственно. Они также вычислялись по уравнению 11. Значения коэффициентов
Таблица 19 – Уравнения температурной зависимости теплоемкостей ВВН месторождения Каражанбас
Изменение энтальпии ∆Нм и энтропии ∆Sм молекулы в зависимости от температуры вычислялись по следующим уравнениям:
С учетом 9 из уравнении (12 и 13) имеем:
где
Свободная энергия Гиббса
Данные элементного состава и групповой состав исходной ВВН и продуктов полученных после предварительной обработки с помощью ЭГЭ, приведены в разделе 3.3. Величина термодинамических функции (∆Ср, ∆Н, ∆ S, ∆G, ∆Ф** ) органической массы высоковязкой нефти месторождения Каражанбас до обработки и после обработки электрогидроимпульсом приведены в таблицах 17, 18, 19, 20, 21, 22 и на рисунках 19-21.
Таблица 20 – Термодинамическая функция (теплоемкости) органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас (исходная нефть и гидрогенизаты, полученные после обработки ВВН с помощью ЭГЭ)
Таблица 21 – Термодинамическая функция (энергия Гиббса) органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас (исходная нефть и гидрогенизаты полученные после обработки ВВН с помощью ЭГЭ)
Таблица 22 – Термодинамическая функция (термодинамический потенциал) органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас (исходная нефть и гидрогенизаты полученные после обработки ВВН с помощью ЭГЭ)
На рисунке 19 показана зависимость теплоемкости от температуры.
Рисунок 19 - Температурная зависимость теплоемкости ВВН месторождения Каражанбас
На рисунке 20 показана зависимость энтальпии от температуры
Рисунок 20 - Температурная зависимость энтальпии ВВН месторождения Каражанбас
На рисунке 21 показана зависимость энергии Гиббса от температуры.
Рисунок 21 - Температурная зависимость энергии Гиббса ВВН месторождения Каражанбас
Величины термодинамической функции (∆Ср, ∆Н, ∆S, ∆G, ∆Ф**) органической массы тяжелой нефти месторождения Каражанбас до и после обработки электрогидроимпульсом, приведенные в таблицах 21 - 25, показали, что при увеличении продолжительности обработки от 2 до 10 минут электрогидроимпульсным воздействием наблюдается увеличение теплоемкости Ср от 6396,579 Дж/моль*К до 7309,395 Дж/моль*К. Для исследования высоковязкой нефти и гидрогенизата с помощью электрогидроимпульса, величины теплоемкости, энтропии ∆Н, энергии Гиббса ∆G, носят экстремальный характер, а термодинамический потенциал ∆Ф** увеличивается в интервале температур. Значение энтропии в интервале температур от 300 К до 1000 К увеличивается, что позволяет нам сделать вывод о значительном воздействии ЭГЭ обработки в сторону повышения выхода легкой и средней фракции, обработанной с помощью ЭГЭ.
Рассчитанные по аддитивному методу термодинамические функции (Ср ,
∆Н, ∆G, ∆Ф**) позволяют нам заключить, что продолжительность ЭГЭ воздействия не
должна превышать 6 – 8 минут. Повышение температуры обработки с помощью ЭГЭ
тяжелой нефти приводит к ослаблению межмолекулярных взаимодействии. При
изменении энтальпии ВВН и при уменьшении вязкости нефти увеличивается выход
фракций до 3000С. Величина энтальпии складывается из теплоты фазовых
переходов и суммы интегралов от теплоемкости. Энтальпия ∆Н – это как мера
степени межмолекулярных взаимодействии в ВВН. Расчетные значения температурной
зависимости свободной энергии Гиббса ∆G активации ВВН с помощью
электрогидроимпульсного разряда приведены в таблицах 18 – 22. Из данных следует,
что во всех рассмотренных случаях мы наблюдаем термодинамическую устойчивость по
величине ∆G при температуре 300
Из литературных источников известно, что возможно удаление гетероатомов без гидрирования ароматических колец [116]. Величины ∆G в этом случае не зависят от числа характера функциональных групп и реакция удаления гетероатомов протекает при температуре Т<500 К, а увеличение температуры приводит к ряду OH > NH2> SH. Таким образом, на основе аддитивного метода, предложенного профессором Гюльмалиевым, нами рассчитаны термодинамические функции органической массы ВВН месторождения Каражанбас и гидрогенизатов в зависимости от температуры и продолжительности времени воздействия с помощью ЭГЭ. Вопросы и задачи 3- главы
Глава 4. Гетерогенно-каталитические реакции гидрирования полициклических углеводородов
4.1 Равновесный кинетический анализ гидрогенизации - бензотиофена
Согласно второму началу термодинамики, всякая замкнутая изолированная система приближается к состоянию равновесия, при котором ее свойства становятся не зависящими от времени. Если известны численные значения энтальпии, энтропии и уравнения состояния химических компонентов системы, можно точно предсказать химический состав конечного равновесного состояния. Однако, термодинамика не дает каких-либо указаний о времени, необходимом для достижения равновесия, о поведении и составе системы в процессе приближения к равновесию. Ответить на эти вопросы может химическая кинетика, изучающая системы, свойства которых зависят от времени. Решение проблемы совместного определения кинетических и равновесных характеристик обратимых химических процессов оказалось возможным благодаря сочетанию вероятностного и детерминированного описаний в рамках единой математической модели , основанной на законе действующих масс. Разработанный профессором Малышевым В.П. [98, 99] метод равновесного-кинетического анализа (РКА) позволяет непосредственно связать равновесные и кинетические характеристики и получить дополнительную информацию из обычного массива экспериментальных данных, т.е. интенсифицировать химические исследования. Его вид зависит от учета обратимости, стадийности, фазового состава, стехиометрии конкретного химического процесса. Общие научные концепции РКА, основанные на разумном сочетании детерминированного и вероятностного подходов, позволяют решить эту задачу на основе массива экспериментальных данных вероятностным методом с любой заданной степенью точности. Это достигается подбором такой Ср, которая соответствует максимуму коэффициента корреляции прямой Z-Z0=q0τ результатами эксперимента. Эта концентрация феноменологически наиболее вероятна для данной модели. В расчетах по каждой изотерме в уравнении Z-Z0=q0τ задается первое поисковое значение равновесной концентрации Ср (например, заведомо меньшее истинной или модельной равновесной концентрации), затем рассчитывается Z и далее по методу наименьших квадратов вычисляются q0, по которым определяются расчетные значения ZT. Полученные ZT сравниваются с ZЭ, по величине коэффициента корреляции R и его значимости tR. Строгость модели РКА основана на точном выражении закона действующих масс для типовой обратимой реакции, в частности наиболее сложной гетерогенной, протекающей на поверхности твердых частиц. Выражая площадь поверхности через текущую концентрацию, получаем при разделении переменных в дифференциальном уравнении иррациональную дробь. Для интегрирования уравнения применялись разложения в ряды, методы численного интегрирования, что связано различными приближениями и иными упрощениями, что в свою очередь несколько искажает реальную картину протекания химических процессов. Поэтому для уточнения целесообразнее применять замену переменных и сводить интеграл к известной форме. Такие фрагменты получаются практически во всех моделях типовых гетерогенных реакций независимо от учета той или иной лимитирующей стадии - химической, внутри- или внешне диффузионной. Рассмотрим кинетику гидрогенизации бензотиофена в присутствии катализатора. В проведенных опытах гидрогенизации модельной смеси нами установлено, что общее давление газа в автоклаве остается практически постоянным, с самого начального, равного заданному давлению водорода. Это указывает на то, что реакция гидрогенизации идет с выделением сероводорода в стехиометрически равном отношении к водороду, т.е. моль на моль: Q + 2 R ↔ N + D (17) Общая прочность реакции (17) равна разности скоростей прямой и обратной реакций: V = V1 – V2 (18) где V1 = k1FCR2 (19) V2 = k2 CNCD (20) где k1 и k2 – константы скорости прямой и обратной реакции; F – площадь поверхности реагирования на твердом веществе; CR, CN, CD – мольные концентрации растворенных веществ. Для разработки математической модели необходимо сократить до минимума число переменных. Так, если исходная концентрация вещества Rравна С0, то согласно стехиометрии баланс концентраций растворенных веществ выразится уравнением 2(C0 – CR) = CN + CD (21) или с учетом CN = CD как 2(C0 – CR) = 2CN = C0 - CR = CN (22) Отсюда, CR = C0 - CN (23) Известно, что скорость процесса можно выразить по любому веществу, поэтому с учетом (18) (23), взяв для конкретности за основу, контролируемую экспериментально концентрацию веществ, например N, получим дифференциальное уравнение
где τ – продолжительность процесса.Поскольку нас интересует поиск равновесных концентраций, в первую очередь для вещества N, то это можно осуществить на основе выражения константы равновесия через k1, k2 и равновесные концентрации растворенных веществ. Как известно, отношение констант скорости прямой и обратной реакций есть константа равновесия:
В дальнейшем, ввиду использования только концентрации веществ N, соответствующий индекс опускаем. Тогда уравнение (8) запишется как:
Площадь поверхности твердого вещества является величиной переменной и зависящей от текущей концентрации реагентов. Эта связь неоднократно выражалась для дисперсных частиц по балансовым и геометрическим соображением. Для частиц со средним радиусом r0 площадь поверхности реагирования будет уменьшаться с возрастанием концентрации продукта реакции в растворе по балансовой формуле:
где m0 и F0 – масса и площадь поверхности исходной навески; ρ и М – плотность и молекулярная масса вещества;V – объем. Фрагмент MVC/m0 выражает долю прореагировавшего вещества. Таким образом, подставляя (27) в (26) получим уравнение:
в котором для изотермических условий содержатся две переменные, С и τ. Разделив эти переменные, приходим к выражению, подлежащему для последующего интегрирования:
В левой части, как обычно для гетерогенных реакций, получился дробный иррациональный полином, непосредственное интегрирование которого в элементарных функциях не представляется возможным. Конечно, для упрощения задачи могло бы быть достаточным численное интегрирование, которое в любом случае можно применить для контроля аналитического интегрирования. Но с учетом того, что в этом выражении, помимо переменных τ и С, которые берутся из экспериментальных данных, содержатся еще и неизвестные постоянные k2 и Ср, определение которых представляют непосредственную цель для нахождения всех кинетических и равновесных характеристик, более целесообразно ориентироваться на строгое аналитическое решение полученной равновесной-кинетической модели процесса. Процедура поиска адекватных значений k2 и Ср как для численного, так и аналитического интегрирования в принципе одинакова, но для взятого интервала она будет проще, точнее и занимать меньше машинного времени, так как потребуется вариация только Ср без вычисления каждый раз интеграла по мелким шагам вариации С. Имеются и другие особенности, связанные с необходимостью уменьшения шага варьирования Ср в точках наибольшей адекватности, что потребует соответствующего шага при численном интегрировании. Так или иначе, аналитическое решение всегда более желательно, так как позволяет выразить зависимость текущей концентрации от продолжительности в явном виде.Для начала требуется преобразовать выражение в квадратных скобках, которое после приведения к общему знаменателю, некоторых сокращений и группировки примет вид:
Здесь знаменатель представляет постоянную величину, а числитель – квадратное
уравнение, которое можно представить в виде произведения
которые для данной температуры являются постоянными. Тогда квадратная скобка в (10) выразится как:
Если обозначить постоянную величину в первой скобке (28) как
α = MW/m0, а 3m0k2/(r0ρ)
– как
q, а также в (20)
Некоторые алгебральные преобразования с целью приближения подынтегральной функции в левой части к табличному интегралу
приводят к соответствующему изменению формы (25):
а в знаменателе (34) соответственно:
Введя дополнительную замену постоянным в уравнениях (31) и (34) 1-аС1=А и 1-аС2=В, получим уравнение (34) в форме:
- Осталось еще одно эквивалентное преобразование для отождествления с интегралом. Форма данного интеграла известна и приведена в [100, 101]
а для рассматриваемого случая выразится как
Чтобы получить зависимость концентрации от продолжительности процесса с целью использования экспериментальных данных по А, В и τ для нахождения равновесных и кинетических параметров процесса, дифференциальную модель необходимо проинтегрировать. Для интегрирования дифференциальной модели необходимо произвести разделение переменных А, В и τ (остальные для изотермических условий являются постоянными): Подстановка (40) в (42) позволяет разделить итоговое выражение на две суммы с выносом за скобки общих постоянных
и взять два интеграла
После представления
Алгебраические преобразования с целью упрощения (45) за счет объединения логарифмов дают окончательное выражение для интегральной равновесной-кинетической модели гидрогенизации модельной смеси. Константу интегрирования можно найти по условию: при τ = 0, С =0, откуда из (35) следует х = 1. Поэтому (45) достаточно подставить это значение и вычесть результат из левой части этого уравнения:
Дальнейшая работа с этой моделью заключается в следующем: в левой части за всеми принятыми обозначениями содержатся одна неизвестная постоянная величина Ср (при постоянной температуре) и одна переменная С, фиксируемая экспериментально. Поэтому вся левая часть функционально связана только с текущей концентрацией и поэтому может быть обозначена как единая переменная Z. В правой части помимо переменной τ содержится в составе q неизвестная величина k2 – константа скорости обратной реакции, которая для данной температуры также является постоянной. В результате получается уравнение прямой.
в котором содержатся две неизвестные постоянные, Ср и k2. Существуют различные приемы использования этой зависимости для определения как Ср так k2 используя экспериментальные данные τi, Ci. Анализируя литературные источники [100, 101] установлено, что данный прием сводится к попарной обработке экспериментальных данных, благодаря уравнению (18) исключаются (сокращаются) коэффициент q, а также дробь и в правой части оказывается для выбранной пары экспериментальных точек конкретное число. К нему после подстановки в Zi и Zj соответствующих значений Ci и Cj подгоняется численным методом отношение Zi/Zj путем вариации общего для них значения Ср, начиная с произвольной величины в области верхних значений текущей концентрации или сразу после верхнего значения и во всяком случае вдали от равновесия, как это вообще предусмотрено в методе РКА.
В принципе, можно ограничится использованием только двух любых точек экспериментальной зависимости СN = f(τ), но с учетом неизбежной погрешности определения экспериментальных значений СN (через α) и учета продолжительности процесса без поправки на возможное прохождение процесса во время разогрева автоклава до нужной температуры, целесообразно использовать все множества пар точек в изотерме с целью последующего анализа однородности полученных результатов и их усреднения. Например, для четырех точек в изотерме все множество неповторяющихся пар будет представлено набором: 1-2, 1-3, 1-4, 2-3, 2-4, 3-4. Таким образом, процедура повторяется для всех пар с последующим расчетом среднего значения Ср и установлением его представительности по критерию однородности множества (критерий Налимова). В результате будет найдено равновесное значение концентрации для каждой изотермы, которое будет использовано в дальнейшем для расчета других равновесных характеристик процесса. Здесь уместно отметить, что вариации Ср имеют смысл только в том случае, если исходное вещество взято в избытке по отношению к предполагаемому истинному значению равновесной концентрации, так как это гарантирует соблюдение материального баланса. Далее с подстановкой найденного значения Ср в (46) находится среднее значение qпо обращенной зависимости (47) для всех пар множества в изотерме, согласно методу наименьших квадратов (МНК):
где Z – сумма расчетных значений Zi, полученных для каждого текущего значения Сiпосле подставки его в левую часть (46), а τi– сумма всех соответствующих продолжительностей процесса τi в данной изотерме.При этом из найденного значения q– соответствующее значение k2, также с использованием критерия однородности, которое является усредненной константой скорости обратной реакции (48). Затем, через Ср рассчитывается константа равновесия Кр и далее, с помощью k2 – константа скорости прямой реакции (k).
Расчеты повторяются для всех изотерм, что позволяет по Ср с помощью уравнения Вант-Гоффа рассчитать изменение свободной энергии Гиббса при каждой температуре, а по уравнению Гиббса-Гельмгольца – среднюю энтальпию и энтропию процесса. Соответственно, по k1 и k2 при различных температурах возможен расчет с помощью уравнения Аррениуса энергии активации прямой и обратной реакций, тем самым завершив использование метода РКА по своему назначению в полном объеме.Для интегрирования модели необходимо произвести соединение переменных: левую часть уравнения (28) обозначим как ydC, будет приблеженно равна взятому интегралу (46) с его обозначением как Z (47):
где n – произвольно выбранное число равных интервалов отрезка 0 – С, например, n = 100. При этом целесообразно оставлять интервал С/n одинаковым для всех С, для чего рекомендуется этот интервал устанавливать по верхнему значению текущей концентрации, которое можно взять как Св/n, в число учитываемых интервалов при вычислении Z при любой текущей концентрации будет равно nС/Св. В этом случае (52) несколько видоизменится:
Все остальные операции над Z остаются идентичными с выше описанными расчетами, начиная с вариации Ср.Ранее нами были проведены работы по гидрогенизации смеси полиароматичесикх углеводородов [102, 103] Для проверки модели провели изотермическое изучение реакции гидрирования бензотиофена в среде водорода. Процесс идет с образованием гидропроизводных бензотиофена. Условия проведения гидрогенизации бензотиофена и выход гидропроизводных бензотиофена представлены в таблице 22. Таблица 22 – Условия проведения гидрогенизации бензотиофен и выход гидропроизводных продуктов (объем реактора 0,02 л; количество добавляемого катализатора 1%; объем водорода 3,0 МПа)
Схема реакции гидрогенизации бензотиофена в присутствии микросферического катализатора показана на рисунке 22.
Рисунок 22 – Схема реакции гидрогенизации бензотиофена в присутствии микросферического катализатора
Обработка экспериментальных данных для решения уравнения (30) относительно равновесной концентрации велась с использованием случайно-поисковой процедуре по парным экспериментальным точкам с перебором всех их сочетаний по формуле (32) с помощью программной системы «РКА». Найденные равновесные значения концентраций на их однородность проверили по критерию Налимова.
где
S(x) – среднеквадратическая ошибка; n – объем множества. Нормативные табличные значения критерия Налимова для 5%-го уровня значимости с точностью до 5% к уравнению: rcr = 1,486 f 0,187 (56)где f = n – 2 – число степеней свободы критерия Налимова. Среднее значение равновесной концентрации рассматривается как расчетно-опытное для всего множества обрабатываемых точек. В таблице 2 представлены поисковые значения равновесной концентрации.
Таблица 23 – Результаты расчета равновесной концентрации моль/л, i/j– номера сопрягаемых экспериментальных точек.
Для подтверждения адекватности разработанной модели необходимо сопоставить ее линейную форму в экспериментальном и расчетном вариантах. Так как расчет концентрации через продолжительность по (1) чрезвычайно затруднен из за обращения Z на С, поставленная цель может быть достигнута путем расчета продолжительности через экспериментальные значения концентрации и равновесную концентрацию путем постановки их в Z с последующим определением tрасч по обращенной формуле (57): τ расч=Z/q (57)Результаты расчетов приведены в таблицах 24-26.
Таблица 24 – Сопоставление экспериментальных (э) и расчетных (расч.) значений Z и продолжительности гидрогенизации модельной смеси антрацен-бензотиофен (при Т, 648 К)
Таблица 25 – Сопоставление экспериментальных (э) и расчетных (расч.) значений Z и продолжительности гидрогенизации бензотиофена (при Т, 673 К)
Таблица 26 – Сопоставление экспериментальных (э) и расчетных (расч.) значений Z и продолжительности гидрогенизации бензотиофен (при Т, 698 К)
Разработанная модель действительно сводится к форме прямой, выходящей из начала координат. Для разработанной ИРКМ гидрирования бензотиофена коэффициенты корреляции составили R(648 К)= 0,961, tR=2,7˃2; R(673 К)=0,9788, tR=2,6˃2; R(698 К)=0,9846, tR=116,5˃2. Следовательно, можно считать, что предлагаемая модель РКА для реакции второго порядка является достаточно корректной для процесса гидрогенизации бензотиофена. Далее с постановкой найденного значения Cp находится средняя величина q по обращенной зависимости (1) для всех пар множества по уравнению (3). Результаты расчетов q при температурах 1-648К, 2-678К, 3-698К, 4:q1=0,0102; q2 = 0,0028; q3 = 0,0182. На рисунках 23 и 24 показаны зависимости константы скорости и константы равновесия от обратной температуры реакции гидрогенизации бензотиофена.
Рисунок 23 - Зависимость константы равновесия от обратной температуры
(а)
(б) Рисунок 24 - Зависимости константы скорости от обратной температуры ((а) прямой и (б) обратной реакции) В таблице 27 представлены результаты равновесно-кинетического анализа реакции гидрирования бензотиофена.
Таблица 27 - Кинетические и термодинамические параметры реакции гидрирования бензотиофена
При кинетической обработке результатов эксперимента (таблица 1) на основе анализа степени прохождения реакции гидрирования бензотиофена предполагается, что во всем диапазоне изменения условий эксперимента имеет место одна и та же химическая реакция. Из таблицы 6 видно, что рассчитанные величины значений энергии активации с помощью уравнения Аррениуса и рассчитаны величины константы равновесия реакции гидрирования смеси для температур 648-698К. На основе рассчитанных величин энергии активации, реакции гидрирования бензотиофена позволило нам предположить, что реакция гидрирования протекает в кинетическом режиме. Энергия активация прямой и обратной реакции связана с тепловым эффектом ΔН соотношением Е1-Е2=ΔН. Известно, что тепловой эффект реакции переноса водорода представляется суммой тепловых эффектов реакций дегидрирования ΔНд и гидрирования акцептора ΔНа, следовательно, при заданном акцепторном эффективность доноров определяется только величиной ΔНд, причем оптимальный донор водорода должен обладать минимальным значением ΔНд.Таким образом, определены константы скорости прямой и обратной реакции, константа равновесия и равновесная концентрация, энергии активации и тепловой эффект реакций гидрирования бензотиофена в присутствии катализатора в диапазоне температур 648-698 К при начальном давлении водорода 3,0 МПа. 4.2 Исследование влияния электрогидравлического эффекта на реакцию удаления гетероатомов (O, N, S) и конверсия полиароматических углеводородов (антрацен, фенантрен, бензотиофен) в присутствии нанокатализаторов и донора водорода (вода)
В качестве модельных объектов использовали: бензотиофен, бензофуран, индол, фенантрен и антрацен). В основе данного метода лежит ударно-волновое взаимодействие электрогидравлического эффекта на обрабатываемое сырье. При прохождении ударной волны в обрабатываемой среде наблюдается разрушения молекулярных структур модельных объектов, приводящегося на вязкую гомогенную однородную смесь. Известно, что электрогидравлический эффект иницируeт многиe физико-xимичeскиe процeссы, тaк кaк в процeссe электрогидравлической обрaботки модельных объектов, выдeляющaяся при гидрогенизации, используeтся для рaзрывa xимичeскиx связeй мeжду aтомaми большиx молeкул углeводородныx соeдинeний. В качестве катализатора использовали хризотил с нанесенным кобальтом и никелем 5%, соотношение 1:1. Деструкцию модельных объектов (бензотиофен, бензофуран, индол, фенантрен и антрацен) проводили в реакторе емкостью 0,02 л и продолжительностью не более 10 мин. Количество антрацена – 0,5 г, количество бензотиофена – 0,5 г, количество бензофурана – 0,5 г, количество индола – 0,5 г, количество фенантрена – 0,5 г. Количество добавляемого катализатора составляет 1% от исходного модельного объекта. Условия проведения превращения модельных объевтов в низкомолекулярные соединения за счет воздействия электрогидроудара аналогичны с теми условиями, которые были представлены в работе «Определение оптимальных условий переработки нефтяного донного отложения с помощью электрогидравлического эффекта». Схема реакции деструкции фенантрена представлена на рисунке 23.
Рисунок 23 - Схема реакции деструкции фенантрена
При деструкции фенантрена в присутствии катализатора хризотила с нанесенным никелем и кобальтом результаты показали, что наибольший выход составляет в следующих продуктах: толуол 0,47%, нонана 1,04%, фенола 1,45%, декана 1,82%, бензофурана 1,26%, 2-метил фенола 0,57%, ундекана 1,65%, 2-этил фенола 1,41%, дибензотиофена 1,06%. Схема реакции деструкции антрацена представлена на рисунке 24.
Рисунок 24 - Схема реакции деструкции антрацена
Результаты деструкции антрацена в присутствии катализатора хризотила с нанесенным никелем и кобальтом показали, что наибольший выход в следующих продуктах: 1,2,3,4-тетрагидроантрацен 21,4%, 1,2,3,4,5,6,7,8-октагидроантрацен 0,9%, 9,10-дигидроантрацен 16,3%. Схема реакции деструкции индола представлена на рисунке 25.
Рисунок 25 - Схема реакции деструкции индола
Результаты деструкции индола в присутствии катализатора хризотила с нанесенным никелем и кобальтом показали, что наибольший выход в следующих продуктах: 2-этил фенол 6,23%, 2-метил фенол 1,49% и фенол 5,93%. Схема реакции деструкции бензотиофена представлена на рисунке 26.
Рисунок 26 - Схема реакции деструкции бензотиофена
Результаты деструкции бензотифоена в присутствии катализатора хризотила с нанесенным никелем и кобальтом показали, что наибольший выход в следующих продуктах: этанол 6,47%, толуол 1,08%, фенантрен 2,66%, 3,5-октадиен 23,36%. Схема реакции деструкции бензофурана представлена на рисунке 27.
Рисунок 27 - Схема реакции деструкции бензофурана
Результаты деструкции бензофурана в присутствии катализатора хризотила с нанесенным никелем и кобальтом показали, что наибольший выход в следующих продуктах: фенол 8,23%, 2-метил фенол 4,57%, 2,3-дигидробензофуран 0,86%, этилбензол 0,82%. Результаты процесса деструкции показывают, что в процессе деструкции модельных соединений в присутствии катализатора образовались продукты деструкции и продукты гидрирования 1:1, также образование сероводорода и аммиака. Вопросы и задачи 4- главы
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||